.

Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов (курсовая)

Язык: русский
Формат: реферат
Тип документа: Word Doc
1 1534
Скачать документ

Министерство образования Российской Федерации

Ангарская Государственная Техническая академия

Кафедра Химической технологии топлива

Пояснительная записка к курсовому проекту.

Тема проекта: “Блок ВП(м), установка ГК-3”

Выполнил: ст-нт гр.ТТ-99-1

Семёнов И. А.

Проверил: проф.., к.т.н.

Щелкунов Б.И.

Ангарск 2003

Содержание:

Введение 3

Материальный баланс 4

Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
1-й секции 5

Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях 9

Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции 11

Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции 21

Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
2-й секции 23

Расчёт физико-химических свойств смеси. 26

Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции 27

Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 32

Тепловой баланс колонны 33

Расчёт штуцеров колонны 35

Расчёт теплоизоляции 37

Список литературы 38

Введение

Ректификация является одним из важнейших технологических процессов
разделения и очистки жидкостей и сжиженных газов в химической,
нефтехимической, фармацевтической, пищевой и других отраслях
промышленности. Это массообменный процесс, который осуществляется в
большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными
элементами. Ректификация – это наиболее полное разделение смесей
жидкостей, целиком или частично растворимых друг в друге. Процесс
заключается в многократном взаимодействии паров с жидкостью – флегмой,
полученной при частичной конденсации паров. Процесс основан на том, что
жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара при
одной и той же температуре. Поэтому состав пара, а следовательно, и
состав жидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько
отличаться от состава начальной смеси: легколетучего компонента в паре
будет содержаться больше, чем в перегоняемой жидкости. Очевидно, что в
неиспарившейся жидкости концентрация труднолетучего компонента при этом
должна увеличиться.

Технологический расчёт колонны

В колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктами перегонки
являются:

Фракция НК-350 оС (пары и газы разложения).

Фракция 350-500 оС (вакуумный погон).

Фракция 500-КК оС (гудрон).

Материальный баланс колонны

Материальный баланс колонны составляем на основе данных о выходах
(табл. 1) продуктов из сырья.

Таблица 1.

Наименование продукта Выход, % масс.

Вакуумный погон (фр. 350 – 500 oC) 34,3

Гудрон (фр. свыше 500 oC) 62,7

Газы разложения 3

Итого: 100

Расчёт:

1. Расход вакуумного погона:

2. Расход гудрона:

3. Расход паров и газов разложения:

Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу 2.

Таблица 2.

Материальный баланс по колонне

Приход Расход

Наименование Расход, кг/ч Наименование Расход, кг/ч

Мазут 76000 Пары разложения 2280

Вакуумный погон 26068

Гудрон 47652

Итого: 76000 Итого: 76000

Считаем материальный баланс по каждой секции:

Таблица 3.

Материальный баланс 1-й секции

Приход Расход

Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч

Мазут

(пар.фаза)

(пар.фаза)

Пары разложения 37,30 2280

Пары разложения 37,30 2280 Вакуумный погон

26068

Вакуумный погон

26068 (жидкая фаза)

Гудрон 62,70 47652 Гудрон 62,70 47652

Итого: 100 76000 Итого: 100 76000

Таблица 4.

Материальный баланс 2-й секции

Приход Расход

Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч

(пар.фаза)

(пар.фаза)

Пары разложения 8,04 2280 Пары разложения 8,04 2280

Вакуумный погон 91,96 26068 (жидкая фаза)

Вакуумный погон 91,96 26068

Итого: 100 28348 Итого: 100 28348

Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
1-й секции.

Для выполнения расчёта заменяем имеющиеся фракции углеводородов на
простые алканы нормального строения:

1. Фракция НК-350 оС. Так как данная фракция состоит преимущественно из
паров диз. топлива, то за НК примем температуру равную 240 оC. Средняя
температура равна: (350+240)/2=295 оС.

Принимаем: н-гексадекан (С16Н34 ), tкип=287 оС, М=226 кг/кмоль.

2. Фракция 350-500 оС. tср=(350+500)/2 = 425 оС.

Принимаем: н-гексакозан (С26Н54 ), tкип=417 оС, М=366 кг/кмоль.

3. Фракция 500-КК оС

Принимаем: н-пентатриаконтан (С35Н72), tкип=511 оС, М=492 кг/кмоль.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-й секции на бинарную
смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексакозан
(С26Н54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) – н-пентатриаконтан (С35Н72).

Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой
концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-й секции
(табл. 3).

Состав куба дистиллята определяется на основе ср. температур кипения
фракции и рассчитывается по формуле:

где Pатм- атмосферное давление, PНК и PВК –давление насыщенных паров
индивидуальных компонентов при температуре фракции, определяются по
уравнению Антуана:

, [Па.]

где A, В, С – параметры Антуана для каждого компонента. t- температура,
оС.

Параметры уравнения для каждого компонента приведены в таблице 5.

Таблица 5.

Параметры уравнения Антуана

Наименование Коэф-нты

А В С

н-гексадекан 7,03044 1831,317 154,528

н-гексакозан 7,62867 2434,747 96,1

н-пентатриаконтан 5,778045 1598,23 40,5

Расчёт состава куба: PНК и PВК рассчитываются при температуре равной
500 оС.

Расчёт состава дистиллата: PНК и PВК рассчитываются при температуре
равной 425 оС.

Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле
методом последовательного приближения:

Температура на выходе из дистиллата равна: tD=363 оС

Температура на выходе из куба равна: tW=408 оС

Температура на входе равна: tF=376 оС

по формуле:

Строим кривую равновесия по формуле:

Рис.1 Кривая равновесия

Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,738 мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовое число:

. Зависимость критерия оптимальности от коэффициента избытка флегмы
изображена на рисунке 2.

Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы

Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем
теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции.

Рис.3 Теоретические ступени

Число теоретических тарелок NТТ=6

Число теоретических тарелок в нижней части NН=4

Число теоретических тарелок в верхней части NВ=2

Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях.

Расчёт средних концентраций жидкости:

Расчёт средних концентраций пара:

Средние температуры верха и низа:

Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из
дистиллата и куба.

Средние молекулярные массы пара:

Средние молекулярные массы жидкости:

Средние плотности пара:

Средние массовые доли:

Средние плотности жидкости:

Средние вязкости жидкости:

Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:

Для низа колонны:

Для верха колонны:

Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем
допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной
и находится:

Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны:

Для расчёта диапазон колебания нагрузки принимаем равными:

К3=0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки

К4=1,1 – коэффициент увеличения нагрузки

1. Диапазон колебания нагрузки.

Такое значение приемлемо для колпачковых тарелок.

2. Расчёт оценочной скорости для нижней части:

Для верхней части:

3. Диаметр нижней части:

Верхней части:

4. Так как диаметры оказались одинаковыми принимаем колонну одного
диаметра DК=2,4 м

Действительную скорость пара в нижней части находим:

В верхней части:

. Относительная активная площадь тарелки:

6. Фактор нагрузки для нижней части колонны:

Для верхней части:

Коэффициент поверхностного натяжения для нижней части колонны:

Для верхней части:

, по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1 для верхней и нижней частей
колонны:

Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для нижней части:

Для верхней части:

7. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней
частей колонны:

Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое
расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку
большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Расчёт для нижней
и верхней частей колонны ведём раздельно.

Расчёт нижней части секции:

Принимаем следующее диаметр:

Принимаем следующее диаметр:

Принимаем следующее диаметр:

Принимаем следующее диаметр:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

9. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

10. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези
колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018
м (табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

11. Высота сливного порога:

12. Градиент уровня жидкости на тарелке:

13. Динамическая глубина барботажа:

14. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:

(табл. 6.6.). Коэффициент запаса сечения тарелок:

Так как К1 <1, то пар будет проходить лишь через отдельные колпачка. Контакт пара и жидкости окажется не достаточно эффективным, но положение можно исправить, уменьшив число колпачков. Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 15. Фактор аэрации: (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 18. Межтарельчатый унос жидкости: Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: Скорость жидкости в переливных устройствах: Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаем данную тарелку. Расчёт верхней части секции: Для упрощения конструкции колонны в верхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней DК= 3,6 м 1.Действительную скорость пара в верхней части: . Относительная активная площадь тарелки: 3. Фактор нагрузки для верхней части колонны: Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части секции: , по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1: Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 4. Проверяем условие допустимости скоростей пара: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 6. Фактор паровой нагрузки: Подпор жидкости над сливным порогом: 7. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 8. Высота сливного порога: 9. Градиент уровня жидкости на тарелке: 10. Динамическая глубина барботажа: 11. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]): Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: (табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок: Так как К1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.

Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и
определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка
работает эффективно.

12. Фактор аэрации:

(табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

14. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

15. Межтарельчатый унос жидкости:

Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт.

16. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливных устройствах:

Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:

Действительные скорости жидкости меньше допустимых.

Таким образом для верха и низа секции принимаем одинаковую тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет
следующие характеристики:

Диаметр тарелки: D = 3600 мм;

Периметр слива: lw = 2,88 м;

;

;

;

;

Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:

Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции.

1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки:

2. Определяем общее числа единиц переноса:

Для верха колонны:

3. Локальная эффективность контакта:

Для верха колонны:

4. Эффективность тарелки по Мэрфи:

Для верха колонны:

5. Действительное число тарелок:

Для верха колонны:

6. Рабочая высота секции для низа:

Для верха:

Общая рабочая высота:

7. Общая высота секции:

Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
2-й секции.

Расчёт второй секции колонны производим только для верхней части.

Заменяем перегоняемую смесь углеводородов во 2-й секции на бинарную
смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексадекан
(С16Н34 ), а в качестве выкокипящего (ВК) – : н-гексакозан (С26Н54 ).

Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.

Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой
концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 2-й секции
(табл. 3).

Расчёт состава дистиллата: PНК и PВК рассчитываются при температуре
равной 295 оС.

Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле
методом последовательного приближения:

Температура на выходе из дистиллата равна: tD=235 оС

Температура на входе равна: tF=308 оС

по формуле:

Строим кривую равновесия по формуле:

Рис.1 Кривая равновесия

Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,501 мол.дол.

Рассчитываем минимальное флегмовое число:

. Зависимость критерия оптимальности от коэффициента избытка флегмы
изображена на рисунке 2.

Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы

Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем
теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции.

Рис.3 Теоретические ступени

Число теоретических тарелок NТТ=3

Расчёт физико-химических свойств смеси.

Расчёт средней концентрации жидкости:

Расчёт средней концентрации пара:

Расчёт средней температуры:

Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из
дистиллата.

Средняя молекулярная масса пара:

Средняя молекулярная масса жидкости:

Средняя плотность пара:

Средняя массовая доля:

Средняя плотность жидкости:

Средняя вязкость жидкости:

Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:

Для низа колонны:

Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции.

Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем
допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной
и находится:

Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны:

1. Расчёт оценочной скорости:

2. Определяем диаметр:

3. Принимаем колонну диаметра DК=1,0 м

Действительную скорость пара в нижней части находим:

. Относительная активная площадь тарелки:

5. Фактор нагрузки:

Коэффициент поверхностного натяжения:

, по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1:

Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны:

6. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней
частей колонны:

Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое
расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку
большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся.

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Увеличиваем межтарельчатое расстояние:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

7. Удельная нагрузка на перегородку:

Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.

8. Фактор паровой нагрузки:

Подпор жидкости над сливным порогом:

9. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези
колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,01 м
(табл. 6.8. [1]).

Высота парожидкостного слоя на тарелках:

10. Высота сливного порога:

11. Градиент уровня жидкости на тарелке:

12. Динамическая глубина барботажа:

13. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]):

Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:

(табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок:

Так как К1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.

Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0023 м2 (табл. 6.10 [1]) и
определяем скорость пара в прорезях:

Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:

Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1].

Степень открытия прорезей колпачка:

Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка
работает эффективно.

14. Фактор аэрации:

(табл. 6.13 [1]).

Гидравлическое сопротивление тарелок:

17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75

Высота сепарационного пространства между тарелками:

18. Межтарельчатый унос жидкости:

Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт.

19. Площадь поперечного сечения колонны:

Скорость жидкости в переливных устройствах:

Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:

Действительная скорость жидкости меньше допустимых. Таким образом для
2-й секции принимаем данную тарелку.

Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет
следующие характеристики:

Диаметр тарелки: D = 1000 мм;

Периметр слива: lw = 0,683м;

;

;

;

;

Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:

Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции.

1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки:

2. Определяем общее числа единиц переноса:

3. Локальная эффективность контакта:

4. Эффективность тарелки по Мэрфи:

5. Действительное число тарелок:

6. Рабочая высота секции для низа:

7. Общая высота секции:

Тепловой баланс колонны.

Для расчёта энтальпий углеводородов воспользуемся формулами:

Для жидких углеводородов:

Для газообразных углеводородов:

Расчёт 1-й секции:

Приход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 оС

б) фр. 350-500 оС

в) Водяной пар (15 ата; t = 420 оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК оС

Расход:

1. Паровая фаза:

а) фр. НК-350 оС

б) фр. 350-500 оС

в) Водяной пар (15 ата; t = 420 оС)

2. Жидкая фаза:

а) фр. 500-КК оС

Результаты расчёта заносим в таблицу 6.

Таблица 6.

Тепловой баланс 1-й секции колонны

Приход Расход

Наименование t, oC кг/ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, oC кг/ч кДж/кг
кДж/ч

Мазут

Паровая фаза:

Паровая фаза:

нк – 350 385 2280 1414,163 3224291,24

нк – 350 оС 420 2280 1516,414 3457423,97 фр. 350 – 500 385 26068
1384,908 36101783,6

фр. 350 – 500 420 26068 1485,149 38714861,93 Вод. пар 385 5000 3251,5
16257500

Жидкая фаза:

Жидкая фаза

Гудрон 420 47652 971,820 46309170,65 Гудрон 400 47652 912,462 43480621,5

Вод. пар 480 5000 3282,4 16412000

Итого:

81000

104893456,6 Итого:

81000

99064196,4

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результаты выводим в
таблицу 7.

Таблица 7.

Тепловой баланс 2-й секции колонны

Приход Расход

Наименование t, oC кг/ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, oC кг/ч кДж/кг
кДж/ч

Паровая фаза:

Паровая фаза:

нк – 350 385 2280 1414,16 3224291,24 нк – 350 100 2280 749,797 1709537

фр. 350 – 500 385 26068 1384,91 36101783,6 Вод. пар 100 5000 2689,9
13449500

Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500 Жидкая фаза

фр. 350 – 500 385 26068 941,64 24546565

Итого:

33348

55583574,8 Итого:

33348

39705601,7

Избыток тепла в 1-й секции составляет:

Избытки тепла в секциях снимаются за счёт циркуляционных орошений.

В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.

Температуру, до которой необходимо охладить флегму, найдём из энтальпии
возвращаемой флегмы:

Решая уравнение получаем значение температуры

t = 255 оС

Избыток тепла во второй секции снимаем за счёт подачи охлаждённой
флегмы до 40 оС, а так же за счёт ВЦО:

Расход ВЦО найдём по уравнению:

Расчёт штуцеров колонны

Расчёт диаметров штуцеров производим на основе скорости движения
потоков по формуле:

1. Внутренний диаметр штуцера для входа исходного сырья:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D1=0,4 м

2. Внутренний диаметр штуцера для входа водяного пара:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D2=0,2 м

3. Внутренний диаметр штуцера для выхода гудрона:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D3=0,2 м

4. Внутренний диаметр штуцера для выхода вакуумного погона:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D4=0,15 м

5. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы в 1-ю секцию:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D5=0,125 м

6. Внутренний диаметр штуцера для выхода паров углеводородов с верха
колонны:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D6=0,25 м

7. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы во 2-ю секцию:

Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D7=0,04 м

Расчёт теплоизоляции

В качестве теплоизолирующего материала примем минеральную вату.

Тепловые потери:

Приближённо принимаем, что всё термическое сопротивление сосредоточено
в слое изоляции, тогда толщина слоя изоляционного материала определяется
уравнением:

– средняя температура по колонне и температура внешней стенки
изоляционного материала.

Список литературы

Ульянов Б.А., Асламов А.А., Щелкунов Б.И. Ректификация бинарных и
многокомпонентных смесей: Уч. Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1999-240
с.

Ульянов Б.А., Щелкунов Б. И. Гидравлика контактных тарелок: Уч. Пособие
– Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1996 г.

Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: М.
1991 г.

Татевский А.Е. Физико-химические свойства индивидуальных углеводородов:
М. 1960г. –412 с.

Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии:
М. 1991г.

Павлов К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.: М. 1987 г.

Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчёта химической аппаратуры.:
М. 1970г.

PAGE

PAGE 38

Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter

Похожие документы
Обсуждение
    Заказать реферат
    UkrReferat.com. Всі права захищені. 2000-2019