Министерство образования Российской Федерации
Ангарская Государственная Техническая академия
Кафедра Химической технологии топлива
Пояснительная записка к курсовому проекту.
Тема проекта: “Блок ВП(м), установка ГК-3”
Выполнил: ст-нт гр.ТТ-99-1
Семёнов И. А.
Проверил: проф.., к.т.н.
Щелкунов Б.И.
Ангарск 2003
Содержание:
Введение 3
Материальный баланс 4
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
1-й секции 5
Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях 9
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции 11
Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции 21
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
2-й секции 23
Расчёт физико-химических свойств смеси. 26
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции 27
Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 32
Тепловой баланс колонны 33
Расчёт штуцеров колонны 35
Расчёт теплоизоляции 37
Список литературы 38
Введение
Ректификация является одним из важнейших технологических процессов
разделения и очистки жидкостей и сжиженных газов в химической,
нефтехимической, фармацевтической, пищевой и других отраслях
промышленности. Это массообменный процесс, который осуществляется в
большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными
элементами. Ректификация – это наиболее полное разделение смесей
жидкостей, целиком или частично растворимых друг в друге. Процесс
заключается в многократном взаимодействии паров с жидкостью – флегмой,
полученной при частичной конденсации паров. Процесс основан на том, что
жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара при
одной и той же температуре. Поэтому состав пара, а следовательно, и
состав жидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько
отличаться от состава начальной смеси: легколетучего компонента в паре
будет содержаться больше, чем в перегоняемой жидкости. Очевидно, что в
неиспарившейся жидкости концентрация труднолетучего компонента при этом
должна увеличиться.
Технологический расчёт колонны
В колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктами перегонки
являются:
Фракция НК-350 оС (пары и газы разложения).
Фракция 350-500 оС (вакуумный погон).
Фракция 500-КК оС (гудрон).
Материальный баланс колонны
Материальный баланс колонны составляем на основе данных о выходах
(табл. 1) продуктов из сырья.
Таблица 1.
Наименование продукта Выход, % масс.
Вакуумный погон (фр. 350 – 500 oC) 34,3
Гудрон (фр. свыше 500 oC) 62,7
Газы разложения 3
Итого: 100
Расчёт:
1. Расход вакуумного погона:
2. Расход гудрона:
3. Расход паров и газов разложения:
Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу 2.
Таблица 2.
Материальный баланс по колонне
Приход Расход
Наименование Расход, кг/ч Наименование Расход, кг/ч
Мазут 76000 Пары разложения 2280
Вакуумный погон 26068
Гудрон 47652
Итого: 76000 Итого: 76000
Считаем материальный баланс по каждой секции:
Таблица 3.
Материальный баланс 1-й секции
Приход Расход
Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч
Мазут
(пар.фаза)
(пар.фаза)
Пары разложения 37,30 2280
Пары разложения 37,30 2280 Вакуумный погон
26068
Вакуумный погон
26068 (жидкая фаза)
Гудрон 62,70 47652 Гудрон 62,70 47652
Итого: 100 76000 Итого: 100 76000
Таблица 4.
Материальный баланс 2-й секции
Приход Расход
Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч
(пар.фаза)
(пар.фаза)
Пары разложения 8,04 2280 Пары разложения 8,04 2280
Вакуумный погон 91,96 26068 (жидкая фаза)
Вакуумный погон 91,96 26068
Итого: 100 28348 Итого: 100 28348
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
1-й секции.
Для выполнения расчёта заменяем имеющиеся фракции углеводородов на
простые алканы нормального строения:
1. Фракция НК-350 оС. Так как данная фракция состоит преимущественно из
паров диз. топлива, то за НК примем температуру равную 240 оC. Средняя
температура равна: (350+240)/2=295 оС.
Принимаем: н-гексадекан (С16Н34 ), tкип=287 оС, М=226 кг/кмоль.
2. Фракция 350-500 оС. tср=(350+500)/2 = 425 оС.
Принимаем: н-гексакозан (С26Н54 ), tкип=417 оС, М=366 кг/кмоль.
3. Фракция 500-КК оС
Принимаем: н-пентатриаконтан (С35Н72), tкип=511 оС, М=492 кг/кмоль.
Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-й секции на бинарную
смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексакозан
(С26Н54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) – н-пентатриаконтан (С35Н72).
Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.
Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой
концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-й секции
(табл. 3).
Состав куба дистиллята определяется на основе ср. температур кипения
фракции и рассчитывается по формуле:
где Pатм- атмосферное давление, PНК и PВК –давление насыщенных паров
индивидуальных компонентов при температуре фракции, определяются по
уравнению Антуана:
, [Па.]
где A, В, С – параметры Антуана для каждого компонента. t- температура,
оС.
Параметры уравнения для каждого компонента приведены в таблице 5.
Таблица 5.
Параметры уравнения Антуана
Наименование Коэф-нты
А В С
н-гексадекан 7,03044 1831,317 154,528
н-гексакозан 7,62867 2434,747 96,1
н-пентатриаконтан 5,778045 1598,23 40,5
Расчёт состава куба: PНК и PВК рассчитываются при температуре равной
500 оС.
Расчёт состава дистиллата: PНК и PВК рассчитываются при температуре
равной 425 оС.
Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле
методом последовательного приближения:
Температура на выходе из дистиллата равна: tD=363 оС
Температура на выходе из куба равна: tW=408 оС
Температура на входе равна: tF=376 оС
по формуле:
Строим кривую равновесия по формуле:
Рис.1 Кривая равновесия
Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,738 мол.дол.
Рассчитываем минимальное флегмовое число:
. Зависимость критерия оптимальности от коэффициента избытка флегмы
изображена на рисунке 2.
Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы
Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем
теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции.
Рис.3 Теоретические ступени
Число теоретических тарелок NТТ=6
Число теоретических тарелок в нижней части NН=4
Число теоретических тарелок в верхней части NВ=2
Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях.
Расчёт средних концентраций жидкости:
Расчёт средних концентраций пара:
Средние температуры верха и низа:
Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из
дистиллата и куба.
Средние молекулярные массы пара:
Средние молекулярные массы жидкости:
Средние плотности пара:
Средние массовые доли:
Средние плотности жидкости:
Средние вязкости жидкости:
Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:
Для низа колонны:
Для верха колонны:
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции.
Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем
допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной
и находится:
Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны:
Для расчёта диапазон колебания нагрузки принимаем равными:
К3=0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки
К4=1,1 – коэффициент увеличения нагрузки
1. Диапазон колебания нагрузки.
Такое значение приемлемо для колпачковых тарелок.
2. Расчёт оценочной скорости для нижней части:
Для верхней части:
3. Диаметр нижней части:
Верхней части:
4. Так как диаметры оказались одинаковыми принимаем колонну одного
диаметра DК=2,4 м
Действительную скорость пара в нижней части находим:
В верхней части:
. Относительная активная площадь тарелки:
6. Фактор нагрузки для нижней части колонны:
Для верхней части:
Коэффициент поверхностного натяжения для нижней части колонны:
Для верхней части:
, по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1 для верхней и нижней частей
колонны:
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для нижней части:
Для верхней части:
7. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней
частей колонны:
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое
расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку
большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Расчёт для нижней
и верхней частей колонны ведём раздельно.
Расчёт нижней части секции:
Принимаем следующее диаметр:
Принимаем следующее диаметр:
Принимаем следующее диаметр:
Принимаем следующее диаметр:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:
Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:
Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
9. Фактор паровой нагрузки:
Подпор жидкости над сливным порогом:
10. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези
колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018
м (табл. 6.8. [1]).
Высота парожидкостного слоя на тарелках:
11. Высота сливного порога:
12. Градиент уровня жидкости на тарелке:
13. Динамическая глубина барботажа:
14. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]):
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:
(табл. 6.6.). Коэффициент запаса сечения тарелок:
Так как К1 <1, то пар будет проходить лишь через отдельные колпачка. Контакт пара и жидкости окажется не достаточно эффективным, но положение можно исправить, уменьшив число колпачков. Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и определяем скорость пара в прорезях: Максимальная скорость пара в прорезях колпачка: Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1]. Степень открытия прорезей колпачка: Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка работает эффективно. 15. Фактор аэрации: (табл. 6.13 [1]). Гидравлическое сопротивление тарелок: 17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75 Высота сепарационного пространства между тарелками: 18. Межтарельчатый унос жидкости: Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт. 19. Площадь поперечного сечения колонны: Скорость жидкости в переливных устройствах: Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах: Действительные скорости жидкости меньше допустимых. Таким образом для нижней части 1-й секции принимаем данную тарелку. Расчёт верхней части секции: Для упрощения конструкции колонны в верхней части секции принимаем тарелки того же диаметра что и в нижней DК= 3,6 м 1.Действительную скорость пара в верхней части: . Относительная активная площадь тарелки: 3. Фактор нагрузки для верхней части колонны: Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части секции: , по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1: Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны: 4. Проверяем условие допустимости скоростей пара: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 5. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 6. Фактор паровой нагрузки: Подпор жидкости над сливным порогом: 7. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,018 м (табл. 6.8. [1]). Высота парожидкостного слоя на тарелках: 8. Высота сливного порога: 9. Градиент уровня жидкости на тарелке: 10. Динамическая глубина барботажа: 11. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]): Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок: (табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок: Так как К1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.
Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0046 м2 (табл. 6.10 [1]) и
определяем скорость пара в прорезях:
Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:
Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1].
Степень открытия прорезей колпачка:
Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка
работает эффективно.
12. Фактор аэрации:
(табл. 6.13 [1]).
Гидравлическое сопротивление тарелок:
14. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75
Высота сепарационного пространства между тарелками:
15. Межтарельчатый унос жидкости:
Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт.
16. Площадь поперечного сечения колонны:
Скорость жидкости в переливных устройствах:
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:
Действительные скорости жидкости меньше допустимых.
Таким образом для верха и низа секции принимаем одинаковую тарелку.
Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет
следующие характеристики:
Диаметр тарелки: D = 3600 мм;
Периметр слива: lw = 2,88 м;
;
;
;
;
Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:
Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции.
1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки:
2. Определяем общее числа единиц переноса:
Для верха колонны:
3. Локальная эффективность контакта:
Для верха колонны:
4. Эффективность тарелки по Мэрфи:
Для верха колонны:
5. Действительное число тарелок:
Для верха колонны:
6. Рабочая высота секции для низа:
Для верха:
Общая рабочая высота:
7. Общая высота секции:
Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для
2-й секции.
Расчёт второй секции колонны производим только для верхней части.
Заменяем перегоняемую смесь углеводородов во 2-й секции на бинарную
смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексадекан
(С16Н34 ), а в качестве выкокипящего (ВК) – : н-гексакозан (С26Н54 ).
Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции.
Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой
концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 2-й секции
(табл. 3).
Расчёт состава дистиллата: PНК и PВК рассчитываются при температуре
равной 295 оС.
Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле
методом последовательного приближения:
Температура на выходе из дистиллата равна: tD=235 оС
Температура на входе равна: tF=308 оС
по формуле:
Строим кривую равновесия по формуле:
Рис.1 Кривая равновесия
Состав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,501 мол.дол.
Рассчитываем минимальное флегмовое число:
. Зависимость критерия оптимальности от коэффициента избытка флегмы
изображена на рисунке 2.
Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы
Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем
теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции.
Рис.3 Теоретические ступени
Число теоретических тарелок NТТ=3
Расчёт физико-химических свойств смеси.
Расчёт средней концентрации жидкости:
Расчёт средней концентрации пара:
Расчёт средней температуры:
Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из
дистиллата.
Средняя молекулярная масса пара:
Средняя молекулярная масса жидкости:
Средняя плотность пара:
Средняя массовая доля:
Средняя плотность жидкости:
Средняя вязкость жидкости:
Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара:
Для низа колонны:
Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции.
Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем
допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной
и находится:
Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны:
1. Расчёт оценочной скорости:
2. Определяем диаметр:
3. Принимаем колонну диаметра DК=1,0 м
Действительную скорость пара в нижней части находим:
. Относительная активная площадь тарелки:
5. Фактор нагрузки:
Коэффициент поверхностного натяжения:
, по табл. 6.7 [1] определяем комплекс В1:
Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны:
6. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней
частей колонны:
Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое
расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку
большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся.
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Увеличиваем межтарельчатое расстояние:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
7. Удельная нагрузка на перегородку:
Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше.
8. Фактор паровой нагрузки:
Подпор жидкости над сливным порогом:
9. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл. 6.4. [1]), высота прорези
колпачка h3=0,02 м (табл. 6.10. [1]), зазор установки колпачка h4=0,01 м
(табл. 6.8. [1]).
Высота парожидкостного слоя на тарелках:
10. Высота сливного порога:
11. Градиент уровня жидкости на тарелке:
12. Динамическая глубина барботажа:
13. Значение комплекса В2 (табл. 6.9. [1]):
Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении тарелок:
(табл. 6.6. [1]). Коэффициент запаса сечения тарелок:
Так как К1 >1, то пар будет проходить через тарелку равномерно.
Выбираем площадь прорезей колпачка S3 =0,0023 м2 (табл. 6.10 [1]) и
определяем скорость пара в прорезях:
Максимальная скорость пара в прорезях колпачка:
Коэффициент В5 берётся по табл. 6.11. [1].
Степень открытия прорезей колпачка:
Условие выполняется и пар проходит через все сечения прорезей и тарелка
работает эффективно.
14. Фактор аэрации:
(табл. 6.13 [1]).
Гидравлическое сопротивление тарелок:
17. Коэффициент вспениваемости при вакуумной перегонки мазута К5=0,75
Высота сепарационного пространства между тарелками:
18. Межтарельчатый унос жидкости:
Величина не превышает 0,1 кг/кг. Продолжаем расчёт.
19. Площадь поперечного сечения колонны:
Скорость жидкости в переливных устройствах:
Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах:
Действительная скорость жидкости меньше допустимых. Таким образом для
2-й секции принимаем данную тарелку.
Больше всего подходит стандартная тарелка ТСК-Р, которая имеет
следующие характеристики:
Диаметр тарелки: D = 1000 мм;
Периметр слива: lw = 0,683м;
;
;
;
;
Работа тарелки характеризуется следующими параметрами:
Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции.
1. Определяем значение критерия Фурье для колпачковой тарелки:
2. Определяем общее числа единиц переноса:
3. Локальная эффективность контакта:
4. Эффективность тарелки по Мэрфи:
5. Действительное число тарелок:
6. Рабочая высота секции для низа:
7. Общая высота секции:
Тепловой баланс колонны.
Для расчёта энтальпий углеводородов воспользуемся формулами:
Для жидких углеводородов:
Для газообразных углеводородов:
Расчёт 1-й секции:
Приход:
1. Паровая фаза:
а) фр. НК-350 оС
б) фр. 350-500 оС
в) Водяной пар (15 ата; t = 420 оС)
2. Жидкая фаза:
а) фр. 500-КК оС
Расход:
1. Паровая фаза:
а) фр. НК-350 оС
б) фр. 350-500 оС
в) Водяной пар (15 ата; t = 420 оС)
2. Жидкая фаза:
а) фр. 500-КК оС
Результаты расчёта заносим в таблицу 6.
Таблица 6.
Тепловой баланс 1-й секции колонны
Приход Расход
Наименование t, oC кг/ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, oC кг/ч кДж/кг
кДж/ч
Мазут
Паровая фаза:
Паровая фаза:
нк – 350 385 2280 1414,163 3224291,24
нк – 350 оС 420 2280 1516,414 3457423,97 фр. 350 – 500 385 26068
1384,908 36101783,6
фр. 350 – 500 420 26068 1485,149 38714861,93 Вод. пар 385 5000 3251,5
16257500
Жидкая фаза:
Жидкая фаза
Гудрон 420 47652 971,820 46309170,65 Гудрон 400 47652 912,462 43480621,5
Вод. пар 480 5000 3282,4 16412000
Итого:
81000
104893456,6 Итого:
81000
99064196,4
Избыток тепла в 1-й секции составляет:
Расчёт 2-й секции производим по такой же схеме и результаты выводим в
таблицу 7.
Таблица 7.
Тепловой баланс 2-й секции колонны
Приход Расход
Наименование t, oC кг/ч кДж/кг кДж/ч Наименование t, oC кг/ч кДж/кг
кДж/ч
Паровая фаза:
Паровая фаза:
нк – 350 385 2280 1414,16 3224291,24 нк – 350 100 2280 749,797 1709537
фр. 350 – 500 385 26068 1384,91 36101783,6 Вод. пар 100 5000 2689,9
13449500
Вод. пар 385 5000 3251,5 16257500 Жидкая фаза
фр. 350 – 500 385 26068 941,64 24546565
Итого:
33348
55583574,8 Итого:
33348
39705601,7
Избыток тепла в 1-й секции составляет:
Избытки тепла в секциях снимаются за счёт циркуляционных орошений.
В качестве НЦО примем флегму 1-й секции.
Температуру, до которой необходимо охладить флегму, найдём из энтальпии
возвращаемой флегмы:
Решая уравнение получаем значение температуры
t = 255 оС
Избыток тепла во второй секции снимаем за счёт подачи охлаждённой
флегмы до 40 оС, а так же за счёт ВЦО:
Расход ВЦО найдём по уравнению:
Расчёт штуцеров колонны
Расчёт диаметров штуцеров производим на основе скорости движения
потоков по формуле:
1. Внутренний диаметр штуцера для входа исходного сырья:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D1=0,4 м
2. Внутренний диаметр штуцера для входа водяного пара:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D2=0,2 м
3. Внутренний диаметр штуцера для выхода гудрона:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D3=0,2 м
4. Внутренний диаметр штуцера для выхода вакуумного погона:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D4=0,15 м
5. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы в 1-ю секцию:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D5=0,125 м
6. Внутренний диаметр штуцера для выхода паров углеводородов с верха
колонны:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D6=0,25 м
7. Внутренний диаметр штуцера для входа флегмы во 2-ю секцию:
Принимаем штуцер с внутренним диаметром равным D7=0,04 м
Расчёт теплоизоляции
В качестве теплоизолирующего материала примем минеральную вату.
Тепловые потери:
Приближённо принимаем, что всё термическое сопротивление сосредоточено
в слое изоляции, тогда толщина слоя изоляционного материала определяется
уравнением:
– средняя температура по колонне и температура внешней стенки
изоляционного материала.
Список литературы
Ульянов Б.А., Асламов А.А., Щелкунов Б.И. Ректификация бинарных и
многокомпонентных смесей: Уч. Пособие – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1999-240
с.
Ульянов Б.А., Щелкунов Б. И. Гидравлика контактных тарелок: Уч. Пособие
– Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 1996 г.
Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: М.
1991 г.
Татевский А.Е. Физико-химические свойства индивидуальных углеводородов:
М. 1960г. –412 с.
Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической технологии:
М. 1991г.
Павлов К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов.: М. 1987 г.
Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчёта химической аппаратуры.:
М. 1970г.
PAGE
PAGE 38
Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter
