Министерство образования Российской Федерации.
ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР)
Кафедра радиоэлектроники и защиты информации (РЗИ)
УСИЛИТЕЛЬ ГЕНЕРАТОРА
С ЕМКОСТНЫМ ВЫХОДОМ
Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине “Схемотехника АЭУ”
Студент гр. 148-3
_______Д.А. Дубовенко
12.05.01
Руководитель
Доцент кафедры РЗИ
________ _______А. А. Титов
Реферат
Курсовая работа 35 с., 15 рис., 1 табл., 4 источника.
УСИЛИТЕЛЬ, ТРАНЗИСТОР, КАСКАД, ЧАСТОТНЫЕ ИСКАЖЕНИЯ, ПОЛОСА РАБОЧИХ ЧАСТОТ, КОРРЕКТИРУЮЩАЯ ЦЕПЬ, КОЭФФИЦИЕНТ УСИЛЕНИЯ
В данной курсовой работе рассчитывается широкополосный высокоча-стотный усилитель генератора с емкостным выходом, а также корректирую-щие и стабилизирующие цепи.
Цель работы – приобретение навыков расчета номиналов элементов уси-лительного каскада, подробное изучение существующих корректирующих и стабилизирующих цепей, умения выбрать необходимые схемные решения на основе требований технического задания.
В процессе работы были осуществлены инженерные решения (выбор транзисторов, схем коррекции и стабилизации), расчет номиналов схем.
В результате работы получили принципиальную готовую схему усили-тельного устройства с известной топологией и номиналами элементов, гото-вую для практического применения.
Полученные данные могут использоваться при создании реальных усили-тельных устройств.
Курсовая работа выполнена в текстовом редакторе Microsoft Word 2000 и представлена на дискете 3,5” (в конверте на обороте обложки).
ЗАДАНИЕ
на курсовое проектирование по курсу “Аналоговые электронные устрой-ства”.
Тема проекта – Усилитель генератора с емкостным выходом.
Исходные данные для проектирования:
диапазон частот: 1МГц – 200МГц,
допустимые частотные искажения: Мн=3 дБ Мв=3 дБ,
усиление: 15 дБ,
источник входного сигнала: Rн= , Сг=15 пФ,
выходная мощность: 2 Вт,
нагрузка: 50 Ом,
условия эксплуатации: +10 С – +60 С.
Содержание
1 Введение ——————————————————————————— 5
2 Расчеты ———————————————————————————– 6
2.1 Определение числа каскадов——————————————————- 6
2.2 Распределение искажений —————- —————————————– 6
2.3 Расчет оконечного каскада ———————————————————- 6
2.3.1 Расчет рабочей точки, выбор транзистора ————————————- 6
2.3.2 Расчет эквивалентных схем —————————————————— 10
2.3.3 Расчет схем термостабилизации ———————————————— 12
2.3.4 Расчет выходной корректирующей цепи ————————————– 16
2.3.5 Расчет межкаскадной корректирующей цепи ——————————- 17
2.4 Расчет предоконечного каскада.————————————————— 20
2.4.1 Расчет схемы термостабилизации ———————————————- 20
2.4.2 Расчет межкаскадной корректирующей цепи ——————————– 22
2.5 Расчет входного каскада.———————————————————— 24
2.5.1 Расчет схемы термостабилизации входного каскада ———————- 25
2.5.2 Расчет входной корректирующей цепи —————————————- 27
2.6 Расчет разделительных емкостей ————————————————– 29
3 Заключение —————————————————————————— 31
Список использованных источников ————————————————- 32
РТФ КП. 468740.001.Э3 Усилитель генератора с емкостным выходом.
Схема электрическая принципиальная ——————33
РТФ КП.468740.001.ПЭЗ Усилитель генератора с емкостным выходом.
Перечень элементов —————————————-34
Введение.
Основная цель работы – получение необходимых навыков практического расчета радиотехнического устройства (усилителя мощности), обобществле-ние полученных теоретических навыков и формализация методов расчета от-дельных компонентов электрических схем.
Усилители электрических сигналов применяются во всех областях совре-менной техники и народного хозяйства: в радиоприемных и радиопередаю-щих устройствах, телевидении, системах звукового вещания, аппаратуре зву-коусиления и звукозаписи, радиолокации, ЭВМ. Также они нашли широкое применение в автоматических и телемеханических устройствах, используе-мых на современных заводах. Как правило, усилители осуществляют усиле-ние электрических колебаний, сохраняя их форму. Усиление происходит за счет электрической энергии источника питания. Т. о., усилительные элементы обладают управляющими свойствами.
Устройство, рассматриваемое в данной работе, может широко применяться на практике. Примерами может служить телевизионный приемник, система индикации радиолокационной станции и другие устройства индикации.
Устройство имеет немалое научное и техническое значение благодаря сво-ей универсальности и широкой области применения.
2. Расчеты
2.1. Определение числа каскадов
Число каскадов определяется исходя из технического задания. Данное устройство должно обеспечивать коэффициент усиления 15дБ, поэтому целе-сообразно использовать три каскада, отведя на каждый только по 5дБ, чтобы усилитель был стабильным. Также с тремя каскадами легче обеспечить запас усилению мощности.
2.2. Распределение искажений амлитудно-частотной характеристики (АЧХ)
Исходя из технического задания, устройство должно обеспечивать иска-жения не более 3дБ. Так как используется три каскада, то каждый может вно-сить не более 1дБ искажений в общую АЧХ. Эти требования накладывают ограничения на номиналы элементов, вносящих искажения.
2.3. Расчет оконечного каскада
2.3.1. Расчет рабочей точки (энергетический расчет)
Рассмотрим две схемы реализации выходного каскада: резистивную и дроссельную. Выбор той или иной схемы осуществим на основе полученных данных расчета. Критерий выбора – оптимальные энергетические характе-ристики схемы. Также выберем транзистор, удовлетворяющий требованиям задания.
а) Резистивная схема
Схема резистивного каскада приведена на рисунке 2.1 данного пункта.
Рисунок 2.1 – Схема оконечного каскада по переменному току.
Обычно сопротивление в цепи коллектора принимают порядка Rн. Рас-считаем энергетические параметры. Напряжение на выходе усилителя рас-считывается по формуле:
, (2.1)
где P- мощность на выходе усилителя, Вт;
Rн – сопротивление нагрузки, Ом.
Тогда . Ток транзистора вычисляется по форму-ле (2.2).
, (2.2)
где Rперем – сопротивление цепи коллектора по переменному току, Ом.
Тогда .
Теперь можно определить рабочую точку:
Uкэ0=Uвых+Uостаточное =16.5В, (2.3)
Iк0=1.1*Iтр=0.62А.
Напряжение Uкэ0 получено при условии, что величина напряжения Uостаточ-ное, находящаяся в пределах от 2В до 4В, имеет значение 2.4В.
Напряжение источника питания при этом:
Еип=Uкэ0+Rк*Iк0=16.5В+50*0.62В=47.5В. (2.4)
Видно, что напряжение питания достаточно высокое.
Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току приведены на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2 – Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току.
Расчет прямой по постоянному току производится по формуле:
Еип=Uкэ0+Rк*Iк0. (2.5)
Iк0=0: Uкэ0=Еип=47.5 В,
Uкэ0=0: Iк0= Еип/ Rк=47.5/50А=0.95А.
Расчет прямой по переменному току производится по соотношениям:
, ,
, .
б) Дроссельная схема
Схема каскада приведена на рисунке 2.3 данного пункта.
Рисунок 2.3 – Схема оконечного некорректированного каскада.
Рассчитаем энергетические параметры по известным формулам:
,
,
где Rн – сопротивление нагрузки по переменному току.
Определим рабочую точку:
Uкэ0=Uвых+Uостаточное (2.4В)=16.5В
Iк0=1.1*Iтр=0.31А.
Напряжение источника питания:
Еип=Uкэ0 =16.5В.
Видно, что напряжение питания значительно уменьшилось. Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току приведены на рисунке 2.4.
Рисунок 2.4 – Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току.
Расчет прямой по постоянному току:
Еип=Uкэ0
Расчет прямой по переменному току:
, ,
, .
Проведем сравнительный анализ двух схем.
Таблица 2.1 – Сравнительный анализ схем
Параметр Еип, В Ррасс, Вт Рпотр, Вт Iк0, мА Uкэ0, В
Rк 47.5 10.2 29.45 0.62 16.5
Дроссель 16.5 5.1 5.1 0.31 16.5
Мощности рассеивания и потребления рассчитывались по формулам:
, (2.6)
(2.7).
Таблица наглядно показывает, что использовать дроссель в цепи кол-лектора намного выгоднее с энергетической точки зрения. Поэтому далее бу-дем использовать именно эту схему.
Выбор транзистора осуществляется исходя из технического задания, по которому можно определить предельные электрические и частотные пара-метры требуемого транзистора. Для данного задания они составляют (с уче-том запаса 20%):
Iк доп > 1.2*Iк0=0.372 А
Uк доп > 1.2*Uкэ0=20 В (2.8)
Рк доп > 1.2*Pрасс=6.2 Вт
Fт= (3-10)*fв=(3-10)*200 МГц.
Этим требованиям с достаточным запасом отвечает транзистор 2Т 916А [1], сравнительные справочные данные которого приведены ниже:
Iк=2 А – максимально допустимый постоянный ток коллектора,
Uкэ=55 В – максимальное постоянное напряжение коллектор-эмиттер,
Pк=20 Вт – выходная мощность при 1ГГц,
Fт= 1.4 ГГц – граничная частота коэффициента передачи тока базы,
, постоянная времени цепи обратной связи,
, статический коэффициент передачи тока в схеме с общим эмиттером,
, емкость коллекторного перехода,
, коэффициент передачи тока в схеме с общей базой,
, емкость коллекторного перехода, при напряжении коллектор-эмиттер, равном 10 В,
Lэ=0.35 нГн, индуктивность эмиттерного выхода,
Lб=1 нГн, индуктивность базового вывода.
2.3.2. Расчет эквивалентных схем транзистора 2Т 916А
В данном пункте рассчитаем две эквивалентные схемы замещения транзи-стора: низкочастотную модель Джиаколетто [2] и высокочастотную однона-правленную модель [2]. Полученные эквивалентные параметры найдут при-менение в последующих расчетах.
а) Модель Джиаколетто
Модель Джиаколетто представлена на рисунке 2.5.
Рисунок 2.5 – Эквивалентная схема Джиаколетто.
Для расчета используем справочные данные, выписанные выше [1]. Пере-считаем емкость коллекторного перехода на напряжение 10 В:
, емкость коллекторного перехода, рассчитанная при том же напряжении, что и постоянная времени цепи обратной связи.
Элементы схемы рассчитываются по формулам [2]:
, (2.9)
,
, (2.10)
, (2.11)
,
, (2.12)
, (2.13)
, (2.14)
.
б) Однонаправленная модель
Однонаправленная модель представлена на рисунке 2.6 данного пунк-та.
Рисунок 2.6 – Однонаправленная модель.
Элементы модели рассчитываются на основе справочных данных по форму-лам [2]:
, (2.15)
. (2.16)
2.3.3 Расчет схем термостабилизации
В этом пункте производится сравнение эффективности использования раз-личных схем термостабилизации транзистора выходного каскада: эмиттер-ной и активной коллекторной. Схема термостабилизации поддерживает зна-чение постоянного тока, текущего через транзистор, на определенном, неиз-менном уровне при изменении внешних факторов (температура). Схема эмиттерной термостабилизации приведена на рисунке 2.7.
Рисунок 2.7 – Схема эмиттерной термостабилизации.
Расчет номиналов элементов осуществляется по известной методике, исхо-дя из заданной рабочей точки. На эмиттере должно падать напряжение не менее 3-5 В, чтобы стабилизация была эффективной. Рабочая точка:
Uкэ0= 16.5В,
Iк0=0.31А.
Номинал резистора Rэ находится по закону Ома:
. (2.17)
Емкость СЭ обеспечивает беспрепятственное прохождение высокочастот-ной составляющей эмиттерного тока. Рассчитывается по формуле:
. (2.18)
Тогда .
Мощность, рассеиваемая на резисторе RЭ:
. (2.19)
Видно, что рассеиваемая мощность значительна. Это является определен-ным недостатком, т.к. создает дополнительные сложности при практическом исполнении устройства.
Энергетический расчет производится по формулам:
. (2.20)
Номиналы резисторов делителя рассчитываются по формулам:
. (2.21)
Расчет схемы эмиттерной термостабилизации закончен.
Схема активной коллекторной термостабилизации усилительного каскада приведена на рисунке 2.8.
Рисунок 2.8 – Схема активной коллекторной термостабилизации.
В качестве управляемого активного сопротивления выбран маломощный транзистор КТ 316А со средним коэффициентом передачи тока базы 50. Напряжение на сопротивлении цепи коллектора по постоянному току должно быть больше 1 В, в данной схеме оно принято за 1.24 В.
Энергетический расчет схемы производится по формулам [2]:
. (2.22)
Мощность, рассеиваемая на сопротивлении коллектора:
. (2.23)
Видно, что мощность рассеивания на отдельном резисторе уменьшилась почти в три раза по сравнению с предыдущей схемой.
Рассчитаем номиналы схемы [2]:
. (2.24)
Номиналы реактивных элементов рассчитываются по формулам:
(2.25)
Этим требованиям удовлетворяют следующие номиналы:
Сравнивая две схемы видно, что более эффективно использовать актив-ную коллекторную термостабилизацию, и с энергетической, и с практической точек зрения. Поэтому далее в принципиальной электрической схеме усили-теля будет использоваться активная коллекторная схема термостабилизации.
2.3.4. Расчет выходной корректирующей цепи
Схема оконечного каскада с высокочастотной индуктивной коррекцией приведена на рисунке 2.9.
Рисунок 2.9 – Схема выходной корректирующей цепи.
От выходного каскада усилителя требуется получение максимально воз-можной выходной мощности в заданной полосе частот [1]. Это достигается путем реализации ощущаемого сопротивления нагрузки для внутреннего ге-нератора транзистора равным постоянной величине во всем рабочем диапа-зоне частот. Одна из возможных реализаций – включение выходной емкости транзистора в фильтр нижних частот, используемый в качестве выходной КЦ. Расчет элементов КЦ проводится по методике Фано, обеспечивающей макси-мальное согласование в требуемой полосе частот.
По имеющейся выходной емкости каскада (вычисленной в пункте 2.3.2) найдем параметр b3, чтобы применить таблицу коэффициентов [1]:
. (2.26)
Требуемые параметры из таблицы коэффициентов [1] с учетом величины b3:
C1н=b1=1.2, L1н=b2=0.944, 1.238.
Разнормируем параметры и найдем номиналы элементов схемы:
. (2.27)
2.3.5 Расчет межкаскадной корректирующей цепи
Межкаскадная корректирующая цепь четвертого порядка представлена на рисунке 2.10.
Рисунок 2.10 – Межкаскадная корректирующая цепь четвертого поряд-ка.
Цепь такого вида обеспечивает реализацию усилительного каскада с раз-личным наклоном АЧХ, лежащим в пределах необходимых отклонений (по-вышение или понижение) с заданными частотными искажениями [1]. Таблица коэффициентов, полученная с помощью методики проектирования согласу-юще-выравнивающих цепей транзисторных усилителей, позволяет выбрать нормированные значения элементов МКЦ исходя из технического задания. МКЦ в данном усилителе должна обеспечить нулевой подъем АЧХ, с частот-ными искажениями в пределах . Требованиям технического задания соответствуют табличные [1] значения:
Тип транзистора в каскаде, предшествующему данной МКЦ, точно такой же, как и в выходном каскаде. Это имеет значение для параметров нормиров-ки элементов МКЦ оконечного каскада. Для расчета нормированных значе-ний элементов МКЦ, обеспечивающих заданную форму АЧХ с учетом реаль-ных значений Cвых и Rн, следует воспользоваться формулами пересчета [1]:
. (2.28)
Найдем величины, необходимые для расчета нормированных величин по известным формулам:
Пересчитаем табличные величины с учетом корректирующих формул:
(2.29)
Разнормируем элементы МКЦ по формулам:
, . (2.30)
Рассчитаем номиналы элементов корректирующей схемы:
Рассчитаем дополнительные параметры:
(2.31)
где S210- коэффициент передачи оконечного каскада. Расчет оконечного кас-када закончен.
2.4 Расчет предоконечного каскада
Транзистор остался прежним. Это диктуется требованиями к коэффици-енту усиления. Значения элементов схемы Джиаколетто и однонаправлен-ной модели не изменились.
2.4.1 Активная коллекторная термостабилизация
Схема активной коллекторной термостабилизации предоконечного каска-да приведена на рисунке 2.11.
Рисунок 2.11 – Схема активной коллекторной термостабилизации.
Все параметры для предоконечного каскада остались прежними, но изме-нилась рабочая точка:
Uкэ0= 16.5В
Iк0= Iк0оконечного/S210Vtоконечного=0.101А.
Энергетический расчет производится по формулам, аналогичным (2.22):
Мощность, рассеиваемая на сопротивлении коллектора:
.
Рассчитаем номиналы схемы по формулам (2.24):
Номиналы реактивных элементов рассчитываются по формулам (2.25):
Этим требованиям удовлетворяют следующие номиналы:
2.4.2 Межкаскадная корректирующая цепь
Межкаскадная корректирующая цепь приведена на рисунке 2.12.
Рисунок 2.12 – Межкаскадная корректирующая цепь четвертого поряд-ка.
Методика расчета корректирующей цепи не изменилась, условия – преж-ние, т.к. тип транзистора не изменился. Транзистор входного каскада анало-гичен транзистору предоконечного каскада, поэтому параметры нормировки не изменились. Табличные значения прежние:
Величины, необходимые для разнормировки, не изменились по срав-нению с оконечным каскадом:
Нормированные параметры МКЦ не изменились:
Разнормируем элементы МКЦ:
Рассчитаем дополнительные параметры:
где S210 – коэффициент передачи предоконечного каскада. Расчет предоконеч-ного каскада окончен.
2.5 Расчет входного каскада
Схема входного корректированного каскада приведена на рисунке 2.13. Сигнал подается от генератора с емкостным выходом. У генератора по зада-нию активная составляющая выходного сопротивления равна бесконечности. Так как невозможно реализовать реальный усилительный каскад с таким па-раметром генератора, сопротивление Rг приняли равным 100 Ом.
Рисунок 2.13 – Входной корректированный каскад.
Транзистор входного каскада остался прежним. Это диктуется требова-ниями к коэффициенту усиления.
2.5.1 Активная коллекторная термостабилизация
Схема активной коллекторной термостабилизации приведена на рисунке 2.14. Расчет схемы производится по той же методике, что и для оконечного каскада.
Рисунок 2.14 – Схема активной коллекторной термостабилизации.
Все параметры для входного каскада остались прежними, но изменилась рабочая точка:
Uкэ0= 16.5В,
Iк0= Iк0предоконечного/S210Vt предоконечного=33мА.
Энергетический расчет производится по известным формулам:
Мощность, рассеиваемая на сопротивлении коллектора:
.
Рассчитаем номиналы схемы:
Номиналы реактивных элементов рассчитываются по формулам (2.25):
Этим требованиям удовлетворяют следующие номиналы:
2.5.2 Расчет входной корректирующей цепи
В качестве входной корректирующей цепи используется диссипативная корректирующая цепь четвертого порядка, которая приведена на рисунке 2.15. Применение такой цепи позволяет обеспечить требования, поставлен-ные техническим заданием. Нормировка элементов МКЦ осуществляется на выходные емкость генератора и сопротивление.
Рисунок 2.15 – Входная корректирующая цепь четвертого порядка.
Методика расчета корректирующей цепи не изменилась, условия – преж-ние, т.к. тип транзистора не изменился. Нормировка элементов цепи осу-ществляется на выходные емкость и сопротивление генератора. Табличные значения нормированных элементов прежние:
Величины, необходимые для разнормировки, изменились с учетом пара-метров генератора:
Нормированные параметры изменились:
Разнормируем элементы МКЦ:
Рассчитаем дополнительные параметры:
где S210 – коэффициент передачи входного каскада. Расчет входного каскада окончен.
2.6 Расчет разделительных емкостей
Рассчитываемый усилитель имеет 4 реактивных элемента, вносящих ча-стотные искажения – разделительные емкости. Усилитель должен обеспечи-вать в рабочей полосе частот искажения АЧХ, не превышающие 3дБ. Номи-нал каждой емкости с учетом заданных искажений, параметров корректиру-ющей цепи и транзистора, рассчитывается по формуле [2]:
(2.32)
где Yн – заданные искажения; R11 – параллельное соединение выходного сопротивления транзистора и соответствующего сопротивления МКЦ (R2), Ом R22 – соответствующий номинал резистора МКЦ (Rдоп), Ом; wн – нижняя частота, Рад/с.
Приведем искажения, заданные в децибелах, к безразмерной величине: , (2.33)
где М – частотные искажения, приходящиеся на каскад, Дб. Тогда
Номинал разделительной емкости оконечного каскада:
Номинал разделительной емкости предоконечного каскада:
Номинал разделительной емкости входного каскада:
На этом расчет разделительных емкостей и усилителя заканчивается.
3. Заключение.
В результате выполненной курсовой работы получена схема электриче-ская принципиальная усилителя генератора с емкостным выходом. Известны топология элементов и их номиналы. Поставленная задача решена в полном объеме, однако для практического производства устройства данных недоста-точно. Необходимая информация может быть получена в результате допол-нительных исследований, необходимость которых в техническом задании настоящего курсового проекта не указывается.
Список использованных источников
1 Петухов В.М. Полевые и высокочастотные биполярные транзисторы средней и большой мощности и их зарубежные аналоги: Справочник. – М.: КУБК-а, 1997.
2 Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилитель-ных каскадов на биполярных транзисторах – http://referat.ru/download/ref-2764.zip.
3 Титов А.А. Григорьев Д.А. Расчет элементов высокочастотной коррек-ции усилительных каскадов на полевых транзисторах. – Томск, 2000. – 27 с.
4 Мамонкин И.Г. Усилительные устройства: Учебное пособие для вузов. – М.: Связь, 1977.
РТФ КП 468740.001 Э3
Усилитель генератора
с емкостным выходом
Схема электрическая принципиаль-ная Литер. Масса Масштаб
Изм Лист № докум. Подп. Дата
Разраб. Дубовенко Д
Пров. Титов А.А.
Т.контр. Лист 1 Листов 3
ТУСУР, РТФ, гр.148-3
Н.контр.
Утв.
Поз.обоз-начение
Наименование Кол. Примечание
Конденсаторы ОЖО.460.107ТУ
С1 К10-17б-56пФ± 5% 1
С2 К10-17б-11пФ± 5% 1
С3 К10-17б-2.2пФ± 5% 1
С4 К10-17б-1пФ± 5% 1
С5,С10 К10-17б-110пФ± 5% 2
С6 К10-17б-330пФ± 5% 1
С7,С12 К10-17б-150пФ± 5% 2
С8,С13 К10-17б-75пФ± 5% 2
С9 К10-17б-1.2пФ± 5% 1
С11 К10-17б-300пФ± 5% 1
С14 К10-17б-3.6пФ± 5% 1
С15 К10-17б-4700пФ± 5% 1
С16 К10-17б-20пФ± 5% 1
Дроссели ОЮО.475.000.ТУ
L1 175нГн 1
L2 55нГн 1
L3 245мкГн 1
L4,L7 48нГн 2
L5,L8 8нГн 2
L6,L9 400мкГн 2
L10 37нГн 1
РТФ КП 468740.001 ПЭ3
Изм. Лист № Докум Под-пись Дата
Выпол-нил Дубовенко Усилитель
Перечень элементов Лит Лист Листов
Проверил Титов А.А. 2 3
Принял Титов А.А. ТУСУР, РТФ, гр. 148-3
Поз.обоз-начение
Наименование Кол Примечание
Резисторы ГОСТ 7113-77
Rг МЛТ – 0.25 –100 Ом ± 5% 1
R1 МЛТ – 0.25 –120 Ом ± 5% 1
R2 МЛТ – 0.25 –6.8 КОм ± 5% 1
R3 МЛТ – 0.25 –91 КОм ± 5% 1
R4 МЛТ – 0.25 –8.2 КОм ± 5% 1
R5 МЛТ – 0.25 –11 КОм ± 5% 1
R6 МЛТ – 0.25 –39 Ом ± 5% 1
R7 МЛТ – 0.25 –33 Ом ± 5% 1
R8 МЛТ – 0.25 –680 Ом ± 5% 1
R9 МЛТ – 0.25 –30 КОм ± 5% 1
R10 МЛТ – 0.25 –2.7 КОм ± 5% 1
R11 МЛТ – 0.25 –3.3 КОм ± 5% 1
R12 МЛТ – 0.25 –12 Ом ± 5% 1
R13 МЛТ – 0.25 –33 Ом ± 5% 1
R14 МЛТ – 0.25 –1.2 КОм ± 5% 1
R15 МЛТ – 0.25 –5.1 КОм ± 5% 1
R16 МЛТ – 0.25 –1 КОм ± 5% 1
R17 МЛТ – 0.25 –1.1 КОм ± 5% 1
R18 МЛТ – 0.25 –3.9 Ом ± 5% 1
Транзисторы
V1,V3,V5 КТ 316 А СБ.0336049М 3
V2,V4,V6 2Т 916 А аАО. 339136 ТУ 3
РТФ КП 468740.001 ПЭ3
Изм. Лист № Докум Под-пись Дата
Выпол-нил Дубовенко Усилитель
Перечень элементов Лит Лист Листов
Проверил Титов А.А. 3 3
Принял Титов А.А. ТУСУР, РТФ, гр. 148-3
Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter
