.

Исследование электроразрядных эксимерных лазеров

Язык: русский
Формат: реферат
Тип документа: Word Doc
80 2887
Скачать документ

1. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЛЕКТРОРАЗРЯДНЫХ ЭКСИМЕРНЫХ ЛАЗЕРОВ

1.1. Влияние системы предыонизации на работу XeCl-лазера

1.1.1. Общая характеристика систем предыонизации

Одним из важнейших факторов, влияющих на работу электроразрядных
эксимерных лазеров, является предыонизация активной среды [1-3]. Она
оказывает существенное влияние на устойчивость разряда, его
однородность, длительность объемной стадии, стабильность генерации и
ресурс работы лазера. В [4] показано, что предварительное
ультрафиолетовое (УФ) облучение газового объема сокращает время развития
пробоя, способствует формированию объемного разряда. С увеличением
интенсивности облучения уменьшается напряженность поля, при которой
возникает диффузный разряд. Происходит это потому, что УФ-ионизация
создает некоторое начальное количество свободных электронов, которые
становятся центрами инициирования разряда. Для всех газоразрядных
лазеров, использующих поперечный разряд, важное практическое значение
имеет решение вопроса о минимальной плотности электронов предыонизации и
однородности их распределения, необходимой для формирования однородного
разряда. В случае малого количества начальных электронов происходит
независимое развитие рождаемых ими лавин. В окрестности каждой лавины
нарастает искажение внешнего поля потенциалом пространственного заряда,
который возникает в ходе ионизационного размножения частиц в лавине [4].
После прохождения лавиной некоторого критического расстояния она
порождает стример. Формирование однородного разряда достигается в
случае, когда пробой газоразрядного промежутка происходит при
одновременном развитии множества электронных лавин и их взаимном
перекрытии до того, как они пройдут критическое расстояние. При этом
искажающее действие поля пространственного заряда каждой отдельной
лавины будет подавлено коллективным действием остальных лавин во всем
объеме. В [5] показано, что существует критическое расстояние между
начальными электронами предыонизации, которое определяет минимальное
значение концентрации электронов предыонизации в разрядном объеме.

ne > (4De Xкр/(др)-3/2, (1)

где De и (др – коэффициент диффузии и дрейфовая скорость электронов, а
Xкр – критическое расстояние. Оценка минимальной концентрации начальных
электронов дает значение ~106-108 см-3. Причем, повышение начального
уровня предыонизации и напряжения на электродах, а также увеличение
скорости его нарастания всегда способствует улучшению однородности
разряда [6].

В [7] исследовалась зависимость энергии генерации ХеС1-лазера от уровня
предыонизации. Показано, что выходная энергия не зависит от уровня
предыонизации, когда ne > 108 см-3. При ne~107 см-3 она уменьшается на
10%, а при ne ~106 см-3 наполовину. Данное снижение уровня предыонизации
приводит к значительному нарушению однородности разряда и уменьшению
энергии генерации. Согласно [7] концентрация электронов предыонизации
при отсутствии напряжения между лазерными электродами может быть
представлена

(2)

где ne – концентрация электронов предыонизации; nHCl – концентрация
молекул НCl; ( – эффективная скорость диссоциативного прилипания
электронов к НС1; S0 – скорость образования электронов под действием
внешнего ионизатора. Тогда

. (3)

Из (3) видно, что концентрация электронов выходит на насыщение при ne =
S0/(nHCl c постоянной времени (0 = 1/(nHCl. Оценим порядок величин
определяющих величину выражения (3). Рассмотрим два случая.

1. Осутствует внешнее электрическое поле Е/N=0. В этом случае величина
? ~ 10-10 -10-11 см-3/с [1]. Концентрация молекул HCl в основном
колебательном состоянии ~ 1016 см-3. Тогда (0 = 1/(nHCl ~ 10-6 c. Если
S0 = 1015 см-3/с, то концентрация электронов возрастает до ne ~ 109 см-3
за время порядка (0.

2. На электроды лазера подается импульс напряжения. В этом случае Е/N
отлично от нуля, что приводит к тому, что электроны начинают приобретать
энергию от электрического поля, а электронная температура Те начинает
расти и отрываться от температуры нейтральных частиц. Электронная
температура Те ~ E/N. Поэтому по мере роста E/N увеличивается
вероятность возбуждения нейтральных атомов электронами. Процессы
прилипания еще полностью доминируют над процессами ионизации, то есть
нет развития электронных лавин, но уже идет накопление нейтральных
атомов в возбужденных состояниях. Это приводит к тому, что увеличивается
величина S0, так как теперь ионизироваться УФ- подсветкой могут частицы
не только из основного, но и возбужденного состояния (при этом
предыонизация вкладывает в активную среду туже энергию, что и ранее, но
увеличивается концентрация электронов). Тогда концентрация электронов
описывается выражением

, (4)

?ne – увеличение выхода электронов. Можно показать, что уменьшение
порога пробоя основного лазерного промежутка под действием предыонизации
обусловлено действием именно этого механизма. Таким образом,
предыонизация активной среды осуществляется не мгновенно, а в течение
определенного времени (. В этой связи важно определить оптимальное время
действия предыонизации и установить взаимосвязь ? с энергетическими
характеристиками XeCl-лазера при различных типах предыонизации. Поэтому
представляется целесообразным провести комплексное исследование влияния
параметров и режима работы контура предыонизации на генерационные
характеристики лазера.

1.1.2. Условия и техника эксперимента

Исследования проводились на эксимерном электроразрядном лазере,
излучатель и система предыонизации активной среды которого выполнены
аналогично описанным в (8( и представлены на рис.1. Излучатель
представлял собой диэлектрическую разрядную камеру, внутри которой
располагались профилированный цельнометаллический анод (А), сетчатый
катод (К) и электрод предыонизации (ЭП). Предыонизация активной среды в
межэлектродном промежутке (МП) осуществлялась излучением разряда из-под
сетчатого катода при подаче импульса высокого напряжения на электрод
предыонизации. Такое расположение системы предыонизации позволило
максимально приблизить источник ионизирующего излучения к зоне основного
разряда и достичь однородного распределения начальных электронов в МП.
Основной разрядный объем составлял 90х3,5х2 см3 (ширина разряда 2 см).
На торцах разрядной камеры располагался резонатор лазера, который был
образован плоским зеркалом с Al-покрытием и плоскопараллельной кварцевой
пластиной.

Возбуждение поперечного разряда осуществлялось системой возбуждения
(СВ), выполненной по типу LC-контура (рис.1,а) и LC-инвертора (рис.,1б).
Например, LC-инвертор [9] включал накопитель энергии (НЕ) на С1 и С2,
которые от источника постоянного высокого напряжения через резисторы R1
и R2 заряжались до напряжения Uo. После срабатывания коммутатора РУ, в
качестве которого использовались управляемые разрядники РУ-65, через L2
происходила инверсия напряжения на С2, и через индуктивность L1
осуществлялась зарядка обострительной емкости (ОЕ) Со до напряжения,
близкого к двойному зарядному. ОЕ Со была подключена к электродам лазера
с минимально возможной для данной конструкции индуктивностью Lо.

В процессе экспериментов величины L1 и Lо были сведены к минимуму,
который позволяла конструкция лазера, и составляли 7 и 3,5 нГн
соответственно. Величина L1 определялась из осциллограмм напряжения
холостого хода на Со. Для исключения зажигания основного разряда
разрядная камера в этом случае заполнялась азотом и отключалась
предыонизация. Величина Lо определялась из осциллограмм разрядного тока
в контуре LоСо.

Исследования проводились на электроразрядном эксимерном лазере с
параметрами: С0=22 нФ, С1=155 нФ, С2=56 нФ.

Разряд предыонизации возбуждался от отдельного LC-контура включающего
Спр – накопительную емкость, Lпр – индуктивность в контуре
предыонизации, РУ1 – коммутатор. Это позволяло регулировать задержку
между предыонизацией и основным разрядом с помощью системы запуска
разрядников РУ1 и РУ. Спр заряжалась от источника постоянного высокого
напряжения через резисторы R3 и R4 до напряжения Uo.

На рис.1,а представлено сечение электрода емкостной предыонизации.
Диэлектрик на электроде предыонизации представлял собой шестислойное
лавсановое покрытие общей толщиной 0.3 мм. Отличительной особенностью
предыонизации являлось то, что емкостной разряд зажигался на большой
площади ~(100х3) см2. Этим компенсировалась меньшая по сравнению с
сильноточной искрой эффективность образования ионизирующего излучения.
Минимальный радиус кривизны поверхностей электрода составлял 5 мм.
Рабочая поверхность электрода предыонизации находилась на расстоянии 3
мм от поверхности основного сетчатого электрода, причем это расстояние в
ходе экспериментов могло изменяться от 1 до 6 мм. Разряд, обеспечивающий
предыонизацию основного разрядного промежутка, возникал между сетчатым
катодом (К) и поверхностью диэлектрика электрода предыонизации. Подача
импульса напряжения на электрод предыонизации осуществлялась по четырем
вводам, равномерно расположенным вдоль электрода предыонизации согласно
электрической схеме, представленной на рис.1,а.

Наряду с рассмотренным типом предыонизации в электроразрядных
эксимерных лазерах широко используется искровая предыонизация. Она
обладает значительно большим ресурсом по сравнению с другими видами
предыонизации. Основной недостаток искровой предыонизации состоит в том,
что она не обеспечивает однородную ионизацию активной среды. Кроме того,
при образовании сильноточной искры между электродами, происходит выброс
металла с поверхности, частицы которого загрязняют активную среду.

В описанный выше лазер вместо электрода емкостной предыонизации
помещалась диэлектрическая матрица, содержащая 90 штыревых электродов,
расположенных, на расстоянии 1 см друг от друга в один ряд таким
образом, чтобы зазор между сетчатым катодом и каждым штыревым электродом
составлял 6 мм (см. рис.1,б). Искровые разряды создавались между
сетчатым катодом и штыревым электродом. Каждый искровой промежуток
питался от отдельного конденсатора при срабатывании общего для всех
управляемого разрядника РУ1.

Для исследования описанного лазера была создана экспериментальная
установка, блок-схема которой приведена на рис.2. Она состоит из
исследуемого лазера, вакуумной системы и системы газонаполнения (ВС и
СГН), источника высокого постоянного напряжения (ИВН), системы
управления и системы регистрации.

Вакуумная система и система газонаполнения разработаны и смонтированы в
виде единого блока, схема которого представлена на рис.3. Основными
узлами вакуумной системы являются: форвакуумный насос НВР-40 (1) и
высоковакуумный “Норд 250” (2), соединенные между собой посредством
вентилей (3) и (4). Для поглощения паров масла в вакуумную магистраль
включена ловушка (5), охлаждаемая жидким азотом. Измерение вакуума
осуществлялось термопарным вакууметром ВИТ-1А с лампой ПМТ-2 (6).
Вакуумная система отделена от системы газонаполнения запорным вентилем
(7). Вентили (3,4 и 7) имеют проходное сечение 20 мм.

Система газонаполнения состоит из 8 вентилей (8-15), газопроводов и
баллонов. Гибкие полиэтиленовые газопроводы соединяют вентили (8-13) и
баллоны с гелием, неоном, аргоном, ксеноном, хлористым водородом, смесью
хлористого водорода с гелием соответственно. Вентиль (14) является
выхлопным, а (15) – резервным. Через вентиль (16) к системе подключен
стрелочный вакуумметр (17) для измерения низких парциальных давлений
газовых компонент. Вакуумметр ВО-1227, класса точности 0,25 позволял
измерять давления от 2 мм рт.ст. до атмосферного. Для измерения
давлений, больших 1 атм., служил манометр (18).

Через вентиль (19) и газопровод (20) компоненты рабочей смеси поступают
в камеру лазера. Давление рабочей смеси контролируется манометром (21).
Манометры МО-11202, класса точности 0,4, позволяли измерять абсолютное
давление от 1 атм. до 5 атм. При используемых рабочих давлениях (2-4
атм.) погрешность измерений составляла менее 1%.

Методика приготовления рабочей смеси заключается в следующем. При
открытых вентилях (3), (7), (16) и (19) насос (1) откачивает камеру
лазера до давления (10-2 мм рт.ст. Для обеспечения более высокого
вакуума, например, при обезгаживании лазерной камеры, включался насос
(2), открывался вентиль (4), а вентиль (3) закрывался. При достижении
необходимого разрежения вентилем (7) отключалась вакуумная система от
системы газонаполнения, выключались насосы, и начиналось приготовление
рабочей смеси. Первой напускают ту компоненту, которая имеет наименьшее
парциальное давление. Дальше напуск газов осуществляется в очередности
возрастания парциального давления компонент. Низкие парциальные давления
измеряются вакуумметром (17). Поскольку в смеси используется давление
хлористого водорода (1 мм рт.ст., то для повышения точности измерений
использовался не чистый HCl, а его смесь с гелием в соотношении 1:19,
которая предварительно приготавливалась. Перед напуском буферного газа
(гелий, неон, аргон) вентиль (16) закрывался и вакуумметр (17)
отключался от системы. В экспериментах, использовались газы следующей
степени чистоты: Хе – 99,9987%, HCl – 99,4%, Ar – 99,98%, Ne – 99,99%,
He – 99,99%.

Источник ИВН обеспечивает на выходе регулируемое постоянное напряжение
до 50 кВ и максимальный ток 20 мА. Контроль высокого напряжения
осуществлялся киловольтметром класса точности 1,5. При используемых
рабочих напряжениях 30-40 кВ, ошибка составляла около 2%.

Система управления лазером содержит генераторы Г1 и Г2, и блоки
поджигов разрядников РУ1 и РУ – БП1 и БП2 соответственно (см. рис1.3 и
1.4.). В качестве Г1 и Г2 использовались генераторы Г5-54 или их
аналоги. Блоки поджига разрядников формируют импульсы высокого
напряжения амплитудой 40 кВ, длительностью 30 нс и фронтом нарастания
(10 нс.

Описанный выше лазер работает следующим образом. Предварительно
лазерная камера вакуумируется, после чего приготавливается рабочая
смесь. От источника высокого напряжения через зарядные резисторы R1 и R2
заряжаются накопительные емкости С1 и С2 (или С1), а через R3 и R4 –
емкость Спр. Генератор импульсов Г1 запускает блок поджига БП1.
Синхроимпульсом запускается генератор Г2, который через регулируемую
задержку запускает блок поджига БП2, и осциллограф 6ЛОР-04. БП1
поджигает разрядник в контуре возбуждения предыонизации РУ1 и емкость
Спр разряжается на промежуток катод-электрод предыонизации. Блок БГ2
запускает разрядник системы возбуждения основного разряда РУ. Введение
задержки между запуском БП1 и БП2 позволяет осуществить предыонизацию
активной среды до начала основного разряда. После срабатывания РУ (в
случае LC-контура) емкость С1 через L1 заряжает С0. После пробоя
межэлектродного промежутка, С0 через L0, а С1 через L0 + L1 разряжаются
на него. В случае LC-инвертора после срабатывания РУ на емкости С2
происходит инверсия напряжения, емкости С1 и С2 включаются
последовательно, напряжение на них удваивается. Дальнейшие процессы
аналогичны условиям работы LC-контура.

В работе осуществлялась одновременная регистрация энергии, длительности
и формы импульса генерации, временного поведения разрядного тока и
напряжения, спектрального состава излучения. Излучение лазера с помощью
двух кварцевых пластинок делилось на три пучка (рис. 2.). Основной
пучок, содержащий 85% энергии генерации направлялся в калориметр ИМО-2Н.
Так как сечение лазерного пучка (3,5 х 2) см2 было больше диаметра
входного окна ИМО-2Н, то лазерный пучок подфокусировался кварцевой
линзой (Л) с фокусным расстоянием 600 мм. В некоторых экспериментах
регистрировалось распределение энергии по сечению пучка генерации и
суммированием определялась полная энергия излучения. Для контроля
калориметров ИМО-2Н применялось образцовое средство измерения энергии и
мощности ОСИЭМ. Измерение энергии генерации проводилось путем усреднения
10 экспериментальных значений. Для исключения ошибок каждая серия
повторялась дважды. Во избежание старения рабочей смеси эксперименты
проводились с ограниченным числом импульсов генерации, после чего смесь
менялась. Второй пучок, отделенный кварцевой пластинкой (П1),
направлялся в спектрограф СТЭ-1. Третий пучок, от кварцевой пластинки
(П2), попадал на вакуумный фотодиод ФЭК-22 СПУ, сигнал с которого
подавался на осциллограф. Перед фотодиодом устанавливались ослабители
(О). Измерение электрических и оптических сигналов производилось
шестилучевым осциллографом 6ЛОР-04. Он позволял одновременно
регистрировать до шести однократных быстропротекающих процессов с их
взаимной временной привязкой. Погрешность осциллографа как по оси
времени, так и по оси процесса составляла (5% на диапазон. Большинство
измерений было произведено при развертках 250 нс и 500 нс, при этом
погрешность составляла (12,5 нс и (25 нс соответственно.

Напряжение на обострительной емкости регистрировалось с помощью
резистивного делителя, содержащего высоковольтное R5 и измерительное R6
плечо (см. рис.1.). Измерительное плечо равнялось 75 Ом. Высоковольтное
плечо выбиралось таким, чтобы амплитуда исследуемого сигнала,
поступающего на отклоняющие пластины осциллографа, соответствовала
диапазону линейного изменения чувствительности.

Измерения разрядного тока проводились в основном поясом Роговского,
хотя применялись в отдельных случаях и шунты. Пояс Роговского
представлял собой торроидальную катушку внешним диаметром 40 мм и
внутренним 6 мм, калиброванную на образцовом разрядном контуре. Пояс
располагался на одном из вводов излучателя у заземленной шины.

Разработанная экспериментальная установка, позволяла проводить
исследование систем возбуждения и предыонизации эксимерных лазеров и их
макетирование, оптимизацию их параметров и поиск эффективных режимов
возбуждения, а также исследовать влияние компонентного состава активной
среды и ее давления на выходные характеристики генерации. Используемый в
установке макет эксимерного лазера, благодаря секционированию элементов,
позволял производить оперативную смену типа системы возбуждения и
регулировку их параметров, изменять условия и режимы коммутации,
управлять задержкой между основным разрядом и предыонизацией. Это
позволило провести сравнительные исследования влияния различных факторов
на работу эксимерных лазеров при одинаковых условиях.

Следует отметить, что система регистрации, созданная для исследования
описанного выше макета электроразрядного эксимерного лазера, является
универсальной. Она использовалась для работы с рядом других макетов и
экспериментальных образцов электроразрядных эксимерных лазеров. Причем
это осуществлялось путем простого переключения датчиков системы
регистрации на исследуемый объект. Обработка результатов исследований
осуществлялась с использованием компьютеров.

Эксперименты, результаты которых представлены ниже, проведены на рабочей
смеси (е:Хе:НС1 (3040:15:1) при давлении 4 атм и зарядном напряжении Uо
= 34 кВ. Состав рабочей смеси и ее давление были выбраны после
предварительной оптимизации.

1.1.3. Исследование влияния типа предыонизации активной среды

на генерационные характеристики ХеС1-лазера

1.1.3.1. Предыонизация с отдельным контуром возбуждения

В настоящем разделе представлены результаты исследования влияния
задержки между основным разрядом и разрядом предыонизации на энергию
генерации мощного XeCl-лазера, а также результаты оптимизации параметров
контуров возбуждения разряда с емкостной и искровой предыонизацией. 

В лазерах на галогенидах инертных газов предыонизация разрядом,
ограниченным диэлектриком, имеет потенциальные преимущества, поскольку
по сравнению с предыонизацией искрой или скользящим разрядом, она в
меньшей степени разлагает активную смесь и тем самым продлевает срок ее
службы [10]. Кроме того, обеспечивается более однородная подсветка
УФ-излучением основного разрядного промежутка по сравнению с искровой
предыонизацией. Однако меньшая по сравнению с сильноточной искрой
эффективность образования УФ-излучения и ограниченный ресурс работы
диэлектрика, сдерживают широкое применение этого вида предыонизации. Это
приводит к тому, что в большинстве электроразрядных эксимерных лазеров,
выпускаемых серийно, применяется, как правило, искровая предыонизация.
Таким образом, увеличение эффективности и ресурса работы предыонизации
за счет разряда, ограниченного поверхностью диэлектрика, является
актуальной задачей при разработке и создании мощных электроразрядных
эксимерных лазеров.

~ 70 нс. Это указывает на то, что активное сопротивление разрядного
контура LпрCпр значительно меньше волнового сопротивления. При таком
режиме ввода энергии максимальная амплитуда напряжения Uд, возникающего
на диэлектрике электрода предыонизации, близка к удвоенному зарядному
напряжению на Спр, что накладывает жесткие требования на материал
диэлектрика.

На рис.4,б приведены зависимости энергии генерации XeCl-лазера от
величины задержки между началом основного разряда и началом разряда
предыонизации. Кр. 1 соответствует резонатору с зеркалом с А1 покрытием,
а кр. 2 – с многослойным диэлектрическим (Rотр (100%) и были получены на
системе возбуждения типа LC-инвертор (рис.1б). Кр.3 соответствует
системе возбуждения типа LC-контур (рис.1а). Параметры контура
возбуждения предыонизации: Lпр = 50 нГн, Спр = 6 нФ. Как видно
оптимальная задержка начала тока основного разряда составляет ~100 нс.
Ее уменьшение приводит к резкому снижению эффективности генерации и
значительному росту неоднородности разряда. При малых задержках
концентрация свободных электронов в межэлектродном промежутке к моменту
начала основного разряда мала, что является причиной неоднородного
разряда, низкой энергии генерации и ее нестабильности. Увеличение
задержки выше оптимального значения, также сопровождается резким
снижением энергии генерации, что обусловлено следующими процессами.
Во-первых, предыонизация осуществляется наиболее жесткой составляющей
излучения емкостного разряда, которая обладает относительно высокой
интенсивностью в течение первых 100-150 нс, т.е. на стадии формирования
и развития разряда. Во-вторых, поток проникающих электронов генерируется
при наличии высокой напряженности электрического поля, которая
существует только на стадии формирования разряда предыонизации. В
третьих, разряд предыонизации существует до тех пор, пока потенциалы на
поверхности пленки и на Спр не сравняются. Из осциллограмм (рис.4,а)
следует, что через ~ 0,5 мкс потенциалы Спр и поверхности пленки
выравниваются и разряд фактически прекращается. В четвертых, происходит
уменьшение концентрации электронов из-за рекомбинации и прилипания.

Все дальнейшие эксперименты проводились только с использованием
LC-инвертора.

На рис.2,в представлены зависимости энергии генерации XeCl-лазера от
величины задержки начала тока основного разряда относительно начала тока
разряда емкостной предыонизации при различном содержании активных
компонент смеси. Видно, что с уменьшением содержания НС1 и Хе в два раза
величина оптимальной задержки уменьшается до 60 нс. Кроме того, при
задержках, больших оптимальных, энергия генерации также выше (кр.2). Это
связано с тем, что при одинаковой интенсивности источника предыонизации
необходимая концентрация свободных электронов в активной среде с меньшим
содержанием галогеноносителя достигается раньше, так как уменьшается
концентрация частиц, к которым они прилипают.

На рис.5,а представлена зависимость выходной энергии лазера от
напряжения питания емкостной предыонизации U0. Задержка основного
разряда относительно начала предыонизации имела оптимальное значение,
равное 100 нс. При увеличении напряжения питания предыонизации от 15 до
35 кВ энергия генерации лазера возрастает от 0,4 до 0,65 Дж. На рис.5,б
приведена зависимость энергии генерации от величины индуктивности в
контуре возбуждения предыонизации Lпр при емкости предыонизации
Cпр=6,6 нФ. Видно, что уменьшение Lпр приводит к возрастанию выходной
энергии, которое обусловлено ростом тока разряда, и сокращением фронта
импульса предыонизации. Зависимость энергии генерации лазера от величины
емкости в цепи, возбуждения предыонизации Спр при оптимальном значении
Lпр = 50 нГн приведена на рис.6,в.

Теперь рассмотрим некоторые особенности присущие емкостной
предыонизации. Уравнение для величины тока I, протекающего в контуре
предыонизации имеет вид:

. Это уравнение решалось при разных начальных условиях.

1. Начальный ток I(0)=0; начальное напряжение на диэлектрике, то есть
на емкости Сд равно нулю, то есть UCд=0. Тогда решение имеет вид

(6)

. Выражение (6) хорошо иллюстрирует зависимость энергии генерации от
Cпр, Lпр и U0 (рис.5). После первого же импульса предыонизации
диэлектрик зарядится до напряжения UCд=U0Cпр/(Cпр+Cд). Эти заряды
могут стекать с диэлектрика, но могут и оставаться на нем. Предположим,
что заряды не стекли и к началу следующего импульса предыонизации
остались. Тогда решаем (5) при следующих начальных условиях.

2. Начальный ток I(0)=0; начальное напряжение на диэлектрике, то есть
UCд(0)= U0Cпр/(Cпр+Cд). Тогда решение имеет вид

(7)

В этом случае амплитуда тока имеет максимум при Спр=Сд/2, где Сд ~ 2
нФ. Так как Cпр ~ 6 нФ, а Cд ~ 2 нФ, то этот случай не соответствует
действительности. Предположим, что с диэлектрика стекает часть заряда.
Тогда к началу следующего импульса предыонизации на нем остается
некоторое напряжение и надо решать (5) при следующих начальных условиях.

3. Начальный ток I(0)=0; начальное напряжение на диэлектрике, то есть
UCд(0)= KU0Cпр/(Cпр+Cд). Где К- коэффициент меньший единицы. Тогда
решение имеет вид

(8)

В этом случае амплитуда тока имеет максимум при Спр=Сд/(3К-1). Обратим
внимание на то, что амплитуда тока имеет максимум в зависимости от Спр
лишь при значении параметра K > 1/3. Если K 50 МВт) и большая частота
повторения импульсов. В таких случаях чаще всего используются системы
возбуждения на основе LC-инвертора. Во-первых, у них снижены требования
к коммутатору и индуктивности в его цепи [16] и во-вторых, они позволяют
вдвое увеличить напряжение, прикладываемое к лазерным электродам.

Ниже в разделе 1.2.2 приведены результаты исследования выходных
характеристик генерации XeCl-лазера с возбуждением только LC-контуром,
(хотя был частично исследован и LC-инвертор [17-20]) при изменении его
параметров в широком диапазоне [21-25]. Эти исследования позволяют
определить оптимальные параметры системы возбуждения для достижения
максимальной энергии, мощности и КПД генерации, получения гладкого
временного профиля импульса, а также сформулировать критерии, по которым
можно целенаправленно управлять характеристиками генерации эксимерных
лазеров.

1.2.2 Влияние параметров LC-контура на

энергию генерации ХеС1-лазера.

Применению LC-контура в качестве системы возбуждения эксимерных лазеров
посвящен ряд работ [26-32]. В [28] исследовано влияние на энергию
генерации отдельных параметров разрядного контура. В [29] – проведена
оптимизация схемы возбуждения, изучено влияние индуктивности контура на
энергию генерации и исследована зависимость выходной энергии и полной
эффективности ХеСl-лазера от отношения накопительной к обострительной
ёмкостей С0/С1.

В работах [30,31] приведены результаты исследования влияния величины
обострительной емкости на выходную энергию и КПД ХеСl лазера. Показано,
что существует оптимальное значение обострительной емкости, при которой
выходная энергия максимальна. Однако если в [30] энергия генерации имеет
максимальное значение при С0(0,2С1, то в [31] при С0(0,5 С1.

В [33] показано, что энергия генерации максимальна при соотношении
С0/С1(0,6, причем максимальная эффективность в этом случае достигается
при минимальном напряжении.

В [32] эксперименты проводились при трех значениях С1 и изменении С0 в
пределах 0,1С1-0,7С1.Найдено, что для всех значений С1 оптимальное
отношение С0/С1 лежит в диапазоне 0,3-0,5.

Из анализа публикаций следует, что оптимальное соотношение
обострительной и накопительной емкостей лежит в диапазоне 0,2-0,6.
Обращает на себя внимание столь большое различие полученных разными
авторами оптимальных значений отношения С0/С1. Это может быть связано с
тем, что данное соотношение зависит от индуктивности L1, через которую
происходит зарядка C0 от С1, а также потерь при коммутации,
прикладываемого напряжения. Максимальное напряжение, до которого
заряжается С0 от С1 при изменении С0 от 0,1С1 до С1, может линейно
изменяться от (2U0 до (U0, где U0-начальное зарядное напряжение на С1. С
изменением величины С0 изменяется также напряжение, прикладываемое к
лазерным электродам, и соответственно энерговклад в активную среду.
Поэтому для каждого конкретного случая необходимо определять оптимальные
значения давления смеси, зарядного напряжения, величины С1, С0, L1 и L0.

Описанная ситуация имеет место при большом значении L1. При величине
L1, сравнимой с L0, положение, вероятно, изменится, поэтому
представлялось целесообразным изучить работу LC-контура с обострительной
емкостью при L1>
L2, причем в начальный момент времени напряжение на обострительной
емкости максимально и I1(0)=I2(0)=0.

2 и ?2 соответственно частота и затухание колебаний во втором контуре,
если его считать изолированным). В этом случае как расчетная (см.
рис. 8), так и экспериментальная осциллограммы тока описываются
выражением

2) (23)

Из данной осциллограммы величины R2 и L2 легко определяются по
стандартным формулам для C2L2R2-цепочки.

легко найти индуктивность L2. Затем по участку осциллограммы
соответствующей квазистационарной стадии разряда нетрудно определить и
величину R2.

Из вышеизложенного следует, что расчетные осциллограммы не могут
описывать процесс нарастания тока I2(t) в интервале времени от момента
достижения пробойного напряжения на обострителе до момента максимального
значения напряжения, когда I1(t)= I2(t). Для того, чтобы сделать это
была предложена следующая модель. В системе уравнений, описывающих
LC-контур, величина сопротивления межэлектродного промежутка R2
считается зависящей от времени. Тогда чтобы замкнуть систему уравнений
вводится дополнительное уравнение для изменения плотности электронов во
времени

, (24)

/P и Е/P существует довольно сложная функциональная зависимость (Р –
общее давление смеси; Е – напряженность электрического поля в
межэлектродном промежутке; Е=U/d; где d – расстояние, а U – напряжение
между электродами). Вблизи пробойного напряжения эту зависимость можно
аппроксимировать линейной типа

=К(U-Uпр)/d, (25)

взяты из [49]).

Сопротивление межэлектродного промежутка в этом случае выражается через
концентрацию электронов следующим образом

, (26)

где е–заряд электрона; S–площадь электродов.

Тогда система уравнений, описывающая LC-контур, приобретает вид:

;

;

; (27)

;

.

Система уравнений (27) решается при определенных начальных условиях
(начальный момент времени соответствует условию U2 = Uпр). Как известно
в режиме холостого хода напряжение на обострительной емкости изменяется
по закону

, (28)

;

. Приравнивая U2(t)=Uпр, определим время начала пробоя tпр, решая
трансцендентное уравнение. Теперь напряжение на накопительной емкости С1
и токи I1, I2 определим из соотношений:

; (29)

; (30)

; (31)

. (32)

Таким образом, система уравнений (27) решается при следующих начальных
условиях:

I1(0)=I1(tпр); I2(0)=I2(tпр); U1(0)=Uпр; U2(0)=U2(tпр);

ne(0)= 105 – 107 см -3. (33)

/P как функции Е/P, в принципе удалось получить хорошее соответствие
эксперименту [50] и в этой области, но при этом необходимо учитывать
кинетику возбуждения колебательных уровней молекулы HСl и делать ряд
дополнительных предположений. Это значительно усложняет модель. Для
составления достаточно простой, но адекватной модели пробоя
межэлектродного промежутка необходимы точные экспериментальные данные по
изменению плотности электронов во времени, причем, именно для
конкретного исследуемого лазера. Попытка использовать литературные
данные по кинетике плотности электронов оказалась безуспешной, так как
они сильно отличались.

Систему уравнений (27) можно использовать также для определения
энерговклада в активную среду после того, как напряжение на обострителе
достигло максимального значения. При этом считаем, что концентрация
электронов в плазме разряда постоянна и, следовательно, постоянно ее
сопротивление. Величины R2 и L2 определяются по изложенной выше
методике. Кроме того, необходимо правильно задать начальные условия. Это
можно сделать точно, если известны из эксперимента U1(0), U2(0), I1(0),
I2(0). В этом случае, решая систему (8), можно легко получить
зависимость энерговклада в разряд от времени. Если из эксперимента
известно только U2(0) и I2(0), то можно оценить величины U1(0) и I1(0)
следующим образом [46]. Влиянием тока I2(t) на ток I1(t) пренебрегаем до
момента времени, пока напряжение на обострителе не достигло своего
максимального значения. Тогда значение тока I1(t) и напряжения U1(t) до
этого момента можно определить по выражениям для этих величин в режиме
холостого хода. Именно таким образом определялись нами начальные
условия. При этом током через разрядный промежуток в момент пробоя можно
пренебречь, поскольку он очень мал. В момент времени, когда напряжение
на обострительной емкости максимально, можно считать, что I2(t)=I1(t).
Решая систему (8) при указанных начальных условиях находим ток I2(t).
Зная ток I2(t) и сопротивление R2 можно легко определить энерговклад в
активную среду. Величина энерговклада полностью соответствовала
результатам измерения энергии импульса генерации.

Для теоретического расчёта энерговклада была разработана следующая
полуэмпирическая методика [51]. Эта модель исходит из экспериментального
факта, что напряжение на обострительной емкости достигает максимального
значения через определённое время ?t после того как напряжение на
разрядном промежутке достигло величины пробоя Uпр в момент tпр. Для
нашего лазера ?t=78 нс и не зависело от величины обострительной емкости
C2 в диапазоне 50 – 130 нФ. Физически, величина ?t=tmax-tпр=78 нс
является временем формирования разряда (рис.22). За это время происходит
рост тока I2(t) и напряжения U2(t) до величин I2(tmax) и U2(tmax), где
tmax – это момент времени, когда напряжение на обострителе максимально.
В этом случае снижение напряжения (?U) на обострительной емкости C2 по
отношению к режиму холостого хода можно оценить из соотношения: ?U =
I2tmax)?tК/2, где К – зависит от формы импульса тока I2(t). Величина К
определяется подбором ?U под данные эксперимента для конкретного
значения C2. Значения величин R2, L1 и L2 берутся из эксперимента. Как
показали испытания они практически не зависят от изменения величины С2 в
диапазоне 50-110 нФ. Величина С1=150 нФ. Система уравнений для
LC-контура имеет вид

;

;

; (34)

.

Используя вышеизложенные допущения, сформулируем начальные условия.
Напомним, что время tпр, т.е. момент когда напряжение на обострителе
достигает пробойного (Uпр), определяется из соотношения (28). Отсюда
имеем:

-?U;

; (35)

;

I2(0)=I1(0).

Система уравнений (34) при начальных условиях (35) решалась численными
методами с использованием программы MathCad. Полученные при этом
расчетные осциллограммы напряжения на обострителе и тока через разрядный
промежуток дают хорошее соответствие с результатами эксперимента в
диапазоне величин обострительной емкости С2=50-106 нФ. Это хорошо видно
из осциллограмм напряжения на рис 24, а, б. Расхождение между расчетом и
экспериментом при С2>110 нФ (в, г) обусловлено особенностями конструкции
системы возбуждения лазера, в частности, различием индуктивностей
контуров зарядки нижней и верхней части обострителя, что не учитывалось
в эквивалентной электрической схеме лазера (см. рис.21).

При исследовании работы рассчитанной системы возбуждения XeCl-лазера
была получена максимальная энергия генерации (3 Дж (при использовании в
качестве буферного газа неона) [46,47,52]. Зарядное напряжение равнялось
35 кВ, что соответствует тому, что накопительная емкость С1 заряжалась
до 70 кВ. Исследования показали, что энергия генерации может быть
существенно увеличена путем уменьшения индуктивности L1.

1.4. Методика измерений, используемая при оптимизации электроразрядных
эксимерных лазеров

1.4.1.Определение параметров контура перезарядки накопительной ёмкости
на обострительную

Эквивалентная схема LC-контура, используемая для возбуждения нашего
лазера, представлена на рис.21. Величины емкостей С1 и С2 обычно
определяются путем стандартных измерений в мостовых схемах. При этом
следует подчеркнуть, что эти данные являются точными при низких
напряжениях, а при высоких их достоверность нуждается в проверке. Далее
при помощи делителя напряжения и пояса Роговского снимают импульсы
соответственно напряжения на емкости С2 и тока через нее, при отсутствии
разряда в лазерной камере, то есть на холостом ходу. Эти сигналы
выводятся на осциллограф и фотографируются. Полученные осциллограммы
обрабатываются и определяются величины L1 и R1, то есть величины
индутивности и сопротивления контура перезарядки накопительной емкости
на обострительную [53]. Следует сразу отметить, что пояс Роговского при
этом может быть не прокалиброван. Калибровка пояса Роговского не
представляет особых проблем при регистрации импульсов тока через длинные
линейные проводники, но в системе возбуждения электроразрядного лазера
все токопроводы выполняются из широких медных шин. Поэтому обычно пояс
охватывает лишь маленькую часть шины или шпильку токоввода в лазерную
камеру, а определить надо ток, протекающий не только по этой маленькой
части шины, а по всему токоподводу. Следовательно, если даже пояс
Роговского был заранее прокалиброван на линейном проводнике, связать его
показания с током протекающим по шинам системы возбуждения лазера можно
весьма приблизительно. Например, если считать, что показания пояса
Роговского расположенного непосредственно на шпильке токоввода в
лазерную камеру, умножаются на число шпилек по которым проходит ток.
Непосредственная же калибровка пояса прямо в системе возбуждения
затруднительна. Поэтому разработка различных методик проведения такой
калибровки является является интересной задачей.

Нами была разработана и аппробирована такая методика в процессе
исследования зависимости величины обострительной емкости от напряжения
на ней. Исследования проводились для конденсаторов типа К15-10 (3,3 нФ,
31,5 кВ), так как обострительная емкость C2 была набрана именно на них.
При этом в процессе перезарядки накопительной емкости С1 на
обострительную С2 на холостом ходу были получены осциллограммы импульсов
напряжения на С2 и заряда на ней. Импульс тока с пояса Роговского
поступал на интегрирующую RC-цепочку и затем на осциллограф и эта
оциллограмма давала нам заряд на обострительной емкости. На основании
следующих сотношений:

; А(t)=Q(t)/I0; С(t)=Q(t)/U(t); (36)

где Q(t)-заряд на обострительной емкости; I0-чувствительность пояса
Роговского; I(t)-величина сигнала с пояса Роговского; А(t)-величина
сигнала с интегрирующей цепочки; U(t)-величина напряжения на
обострителе; С(t)-емкость обострителя в зависимости от времени.Тогда
имеет место сотношение:

(37)

ущественно нелинейными, что надо учитывать при исследованиях. Это
приводит к снижению энергии запасаемой в обострительной емкости и
соответственно уменьшает энерговклад в разряд. Кроме того, приведенное
выше соотношение позволяет определить чувствительность пояса
Роговского-I0, так как

(38)

величина обострительной емкости при малых напряжениях С(0) нам известна.

1.4.2. Измерение концентрации электронов предыонизации и напряжения на
лазерных электродах

Одним из важнейших элементов, определяющих работу электроразрядного
эксимерного лазера является система предыонизации. Она влияет на
устойчивость и однородность разряда, длительность объемной стадии,
энергию и стабильность генерации [49,54]. Предыонизация создает
некоторое начальное количество электронов и при их минимальной
концентрации ~ 108 см-3 разряд имеет объемный характер вследствие
перекрытия отдельных электронных лавин. Следовательно при оптимизации
эксимерного лазера необходимо в первую очередь измерять начальную
концентрацию электронов, создаваемых системой предыонизации. Нами была
разработана и экспериментально проверена методика измерения
сопротивления основного лазерного промежутка, позволяющая определить
зависимость этого сопротивления от времени [55]. Cхема измерительной
цепи представлена на рис.25. Рассмотрим это более подробно. Для
широкопертурного электроразрядного эксимерного лазера [50-51] при
концентрации электронов предыонизации ~ 108 см-3 величина сопротивления
разрядного промежутка R ~ 3 МОм (Е/P~1кВ/см?атм и типичная рабочая
смесь). Тогда, если величина обострительной емкости С2 ~ 10 нФ, то время
разряда составит RC ~ 0,03 с. Поэтому непосредственное измерение
напряжения на лазерных электродах не дает возможности определить
сопротивление R. Поставим между обострительной емкостью С2 и лазерным
электродом сопротивление R1 ~ 300 кОм. Определим чему будет равно
напряжение на сопротивлении R1 при изменении сопротивления R в пределах
от бесконечности до 3 Мом в зависимости от времени под действием
импульса предыонизации. Для этого запишем систему уравнений для нашей
измерительной цепи

(39)

U – напряжение на лазерных электродах; U2 – напряжение на обострителе
C2; Cе – емкость лазерных электродов (Се ~ 4 пФ). Если обозначить
начальное напряжение на обострителе через U0, то можно показать, что
система уравнений (2) имеет следующее приближенное решение

(40)

где U1(t) – напряжение на сопротивлении R1. Таким образом измеряя
напряжение на сопротивлении R1 можно определить зависимость
сопротивления межэлектродного промежутка от времени.

(41)

При этом напряжение на электродах лазера таково, что не происходит
размножение начальных электронов. По величине сопротивления, при
известном составе смеси и напряженности электрического поля, можно
определить электронную концентрацию и время ее выхода на требуемый
минимальный уровень. Это время позволяет определить временные
характеристики, которым должна удовлетворять система возбуждения.

Система возбуждения лазера обеспечивает необходимый энерговклад в
разряд, величину которого можно определить по току и напряжению. Поэтому
нами была разработана методика по измерению тока и напряжения на
лазерных электродах.

Эти измерения проводились при помощи резистивного делителя напряжения.
Отметим, что в литературе по технике измерения импульсов высокого
напряжения акцент ставится в основном на частотные свойства делителей.
Основная погрешность при измерениях в эксимерных лазерах обусловлена
взаимоиндукцией между контурами возбуждения и измерения.

Возможность использования для измерения напряжения на электродах
делителя, который непосредственно к ним присоединяется была нами
изучена. Как известно (56(, делитель напряжения имеет переходную
характеристику определяемую из следующего уравнения:

(42)

(R. Таким образом увеличение апертуры лазера путем увеличения радиуса
трубы излучателя приводит к тому, что происходит рост постоянной
делителя по отношению к характерному времени разрядного контура (Т2).
Если делитель напряжения был применим для измерения напряжения на
электродах при малых радиусах трубы излучателя, то при увеличении
радиуса он дает все большие ошибки. И наконец его применение становится
просто невозможным.

Этот факт заставил изучить возможность модификации способа измерения с
помощью делителя. К лазерным электродам присоединялись два делителя
напряжения с разными М – коэффициентами взаимной индукции. С этих
делителей снимался разностный сигнал и он интегрировался.

(43)

(44)

где К1- коэффициент интегрирующей цепи.

Для момента времени, когда ток I=0

(45)

и мы определяем величину М2/М1. Тогда, если подавать на осциллограф
сигнал

(46)

то легко получить напряжение на межэлектродном промежутке IR. Кроме того
сигнал U1 (43) можно использовать для измерения относительной величины
силы тока I.

Нами также были рассмотрены некоторые особенности, связанные с
измерением напряжения на конденсаторах системы возбуждения.
Разработанные методики используются для оптимизации работы системы
возбуждения XeCl-лазера с энергией генерации 3Дж с целью ее дальнейшего
существенного повышения.

1.4.3 Моделирование систем возбуждения электроразрядных лазеров

Как правило системы возбуждения электроразрядных эксимерных лазеров
моделируют некоторой электрической схемой с сосредоточенными емкостями
и индуктивностями. Следует при этом отметить, что системы возбуждения
обычно выполняются конструктивно с распределенными индуктивностями.
Поэтому представляется целесообразным изучить более подробно вопрос о
возможности такого моделирования. На рис.27,а представлена схема системы
возбуждения лазера на основе несимметричного LC-контура. Этот рисунок
отражает реальное конструктивное расположение всех элементов системы
возбуждения лазера. На этой схеме изображены сосредоточенные емкости
накопителя (С1) и обострителя (С0). Тонкими линиями представлены шины
токопроводов лазера. Все эти шины представляют собой распределенные
индуктивности. При этом возникает довольно интересная ситуация. Система
возбуждения имеет три контура:

контур перезарядки накопителя на обостритель;

контур разряда обострителя на межэлектродный промежуток;

контур разряда накопителя на межэлектродный промежуток.

Мы можем ввести индуктивности всех этих контуров соответственно L1, L0 и
L2. Кроме того мы можем ввести коэффициенты взаимоиндукции между этими
контурами. М12 – коэффициент взаимоиндукции между контуром перезарядки
накопителя на обостритель (С1, L1, С0) и контуром разряда накопителя на
межэлектродный промежуток (С1, L2, R). М10 – между контуром раряда
обострителя на межэлектродный промежуток (С0, L0, R) и контуром
перезарядки накопителя на обостритель (С1, L1, С0). М20 – между
контуром (С1, L2, R) и контуром (С0, L0, R). Можно записать систему
уравнений для контурных токов, которая будет описывать работу системы
возбуждения:

(47)

I0, I1, I2, R – соответственно контурные тока и сопротивление
межэлектродного промежутка. Q0, Q1 – заряды на обострителе и накопителе.
Но мы не можем без дополнительных условий нарисовать эквивалентную
электрическую схему системы возбуждения в виде некотрой цепи с
сосредоточенными парметрами. Формально можно, конечно, преодолеть это
введя в цепь идеальный управляемый источник тока I0 (рис.26,б). Ток I0
этого источника описывается третьим уравнением системы (47).
Внутреннее сопротивление этого источника бесконечно велико.

Теперь рассмотрим случай системы возбуждения продольные размеры(длина),
которой во много раз больше ее характерных поперечных размеров,
представленных на рис.26,а. В этом случае можно считать, что

L0=L1+L0, M10=0, M12=L1, M20=L0
(48)

При выполнении условий (48) система уравнений (47) может быть
представлена в следующем виде

(49)

Эта система уравнений может быть представлена в виде стандартной
эквивалентной электрической схемы (рис.26,в), так как третье уравнение
системы (49) становится следствием первых двух. LC- контур обычно
моделируют именно такой системой уравнений.

1.5. Система возбуждения широкоапертурного XeCl-лазера на с
двухконтурным обострителем

Энергетические характеристики электроразрядных эксимерных лазеров
определяются в первую очередь совершенством системы возбуждения и
предыонизации, а также временной согласованностью их совместной работы.

Характерной особенностью автоматической системы предыонизаци является
то, что она начинает действовать после того как система возбуждения
формирует импульс напряжения на лазерных электродах. Проведенные
теоретические исследования показали, что для оптимальной работы такой
системы предыонизации необходимо обеспечить совпадение частоты
напряжения на электродах лазера с собственной частотой контура
автоматической предыонизации. Только при выполнении этого требования ток
протекающий через цепь предыонизации будет сопоставим с током в
автономной системе предыонизации. Таким образом, при любом изменении
временных характеристик импульса напряжения на лазерных электродах
вследствие изменения системы возбуждения, необходимо заново проводить
оптимизацию системы предыонизации.

Нами была теоретически исследована и реализована экспериментально
оригинальная система возбуждения типа LC-контур с двухконтурным
обострителем (рис.2). Эти два контура обострителя (L2C2 и L3C3) имеют
разные индуктивности цепи перезарядки с основной накопительной емкостью.
Емкость С2 имеет индуктивность перезарядки (L1), а С3 имеет
индуктивность перезарядки (L1+ L2+ L3). Теоретический расчет
показывает, что в этом случае могут быть реализованы различные режимы
работы системы возбуждения. При этом в отличии от систем возбуждения с
одной обострительной емкостью ( рис.1) напряжение на разрядном
промежутке – Uэл в режиме холостого хода может существенно отличаться
от напряжений на обострителях. На рис.3, рис.4 и рис.5 представлены
осциллограммы холостого хода соответственно для обычного LС-контура и с
двухконтурным обострителем. Причем для двухконтурного обострителя
рассмотрены два предельных случаев. В первом случае (рис.4) меньшая
обострительная емкость С2 (и с меньшей индуктивностью перезарядки)
заряжается до большего напряжения U2 и обеспечивает формирование
объемного разряда. Большая обострительная емкость С3 с большей
индуктивностью цепи перезарядки осуществляет основной энерговклад в
разряд. Во втором случае величины емкостей соизмеримы, но при этом
вторая емкость заряжается до напряжения U3, которое может существенно
превышать пробойное (пробойное напряжение определяется составом и
парциальными давлениями компонент и всегда подбирается меньшим, чем Uэл
на холостом ходу). Такой режим работы в системе возбуждения с одним
обострителем невозможен.

Были проведены экспериментальные исследования с целью обеспечить,
описанный выше второй режим работы. Предварительные данные указывают как
на перспективность данной системы возбуждения, так и на практические
трудности при ее экспериментальной реализации. С помощью такой системы
возбуждения на широкоапертурном XeCl-лазере была получена энергия
генерации ~ 3 Дж.

Список использованных источников

Serafetinides A.A. Papadopoulos A.D., Rickwood K.R.Investigation and
comparison of preionisation processes in gas laser systems // Opt.
Commun. – 1987. – Vol.63, №4. – P.264–268.

Luches A., Nassisi V., Perrone M.R. Output characteristics of an excimer
laser with delayed dauble preionisation // J.Phys. E: Sci. Instrum. –
1987. – Vol.20, №8. – P.1015–1018.

Geohhegan D.B., MeCown A.W., Eden J.G. XeCl laser power enhancement with
an external ultraviolet laser // IEEE J. Quant. Electron. – 1986. –
Vol22. №4. – P.501–504.

Мик Д., Крэгс Д. Электрический пробой в газах.: Пер. с англ./ Под ред.
В.С.Комелькова. – М.: Изд.-во иностр. лит., 1960.

Импульсные СО2-лазеры и их применение для разделения изотопов /
Е.П.Велихов, В.Ю.Баранов, В.С.Летохов и др. – М.: Наука, 1983. – 304 с.

Карнюшин В.Н., Солоухин Р.И. Макроскопические и молекулярные процессы в
газовых лазерах. / М.:Атомиздат, 1981. – 200 с.

Taylor R.S. Preionization and Discharge Stability Study of Long Optical
Pulse Duration UV-Preionized XeCl Lasers // Appl. Phys. – 1986. –
Vol.B41, №1. – P.1–24.

С.В. Мельченко, А.Н. Панченко, В.Ф. Тарасенко. Электроразрядный KrCl
лазер с энергией излучения 0.6 Дж. // Письма в ЖТФ. – 1986. – т.12,
вып.3. – С. 171–175.

Ануфрик С.С., Володенков А.П., Зноско К.Ф. Энергетические характеристики
XeCl-лазера с возбуждением LC-инвертором // ЖПС.–1999.–т.66,№5.–
С.702–707.

Вилл А.А. Принципы и технология эксимерных лазеров // Труды ИФ АН
ЭССР. – 1984. – Т.56. – С.18–37.

С.С. Ануфрик, А.П. Володенков, К.Ф. Зноско, А.Д. Курганский.
Исследование люминесценции активной среды XeCl-лазера. // Тезисы
докладов II Международной конференции по лазерной физике и
спектроскопии.– Гродно: ГрГУ.–1995.– С.120-121.

Клайн Л.Э., Дэл Л.Ж. Самостоятельные разряды с предыонизацией,
используемые для накачки лазерных сред // Газовые лазеры: Пер. с англ. /
Под ред. И.Мак-Даниэля и У.Нигэна.–М.: Мир. 1986.–гл.13.–С.461-502.

High-power XeCl discharge laser with a large active volume / T.Hasama,
K.Miyazaki, K.Yamada e.a. // J.Appl. Phys. – 1987. – Vol.61, №.9. –
P.4691–4693.

Верховский В.С., Мельченко С.В., Тарасенко В.Ф. Генерация на молекулах
XeCl при возбуждении быстрым разрядом // Квант. электрон. – 1981. – Т.8,
№2. – С.417–419.

Боровков В.В., Воронин В.В., Воронов С.Л. и др. Высокоэффективные
газовые лазеры на основе трехэлектродной схемы формирования двойного
разряда // Квант. электрон. – 1996. – Т.23, №1. – С.41–42.

Баранов В.Ю., Борисов В.М., Христофоров О.Б. Эксимерный электроразрядный
лазер с плазменными электродами // Квант. электрон. – 1981. – Т.8, №1. –
С.165–167.

Ануфрик С.С., Зноско К.Ф., Курганский А.Д. Низкоимпендансный генератор
высоковольтных импульсов // ПТЭ. – 1990. – №3. – С.99–101.

Влияние параметров LC-инвертора на энергию генерации ХеС1-лазера /
С.С.Ануфрик, А.П.Володенков, К.Ф.Зноско, А.Д.Курганский // Межвуз. сб.
“Лазерная и оптико–электронная техника. – Минск: Университетское,
1992. – С.91–96.

Влияние параметров LC-инвертора на выходноую энергию XeCl-лазера /
С.С. Ануфрик, А.П. Володенков, К.Ф. Зноско, А.Д. Курганский // Лазерная
физика и спектроскопия: Труды конференции под ред.
А.А. Афанасьева.–Минск: Институт физики НАНБ, 1997.–т.1,–С.200-203.

Ануфрик С.С., Володенков А.П., Зноско К.Ф. Энергетические характеристики
XeCl-лазера с возбуждением LC-инвертором // ЖПС.–1999.–т.66,№5.–
С.702–707.

Ануфрик С.С., Зноско К.Ф., Курганский А.Д. Оптимизация двухконтурной
схемы возбуждения ХеС1-лазера. // Межвуз. сб. “Лазерная и
оптико–электронная техника. – Минск: Университетское, 1989. – С.87–91.

Anufrik S.S., Znosko K.F., Kurgansky A.D. XeCl-laser with LC-circuit
excitation research // Abstracts III-rd Symposium on Laser Technology.
Szcecin-Swinoujscie, 24–27 September 1990. – P.47–48.

Anufrik S.S., Znosko K.F., Kurgansky A.D. XeCl-laser with LC-circuit
excitation research // SPIE. – 1991. – Vol.1391. – P.87–92.

Ануфрик С.С., Зноско К.Ф., Курганский А.Д. Влияние параметров контура
возбуждения на длительность и форму импульса генерации ХеС1-лазера. //
Межвуз. сб. “Лазерная и оптико-электронная техника. – Минск:
Университетское, 1992. – С.86–90.

Ануфрик С.С., Зноско К.Ф., Володенков А.П., Исследование энергетических
и временных характеристик генерации XeCl-лазера // Программа и тезисы
докладов XIV Литовско-Белорусского семинара.– Прейла: Литва.–1999.–с.16.

Квазистационарный режим возбуждения электроразрядных лазеров /
Ю.И.Бычков, С.В.Мельченко, Г.А.Месяц и др. // Квант.электрон. – 1982. –
Т.9, №12. – С.2423–2431.

Бураков В.С., Бохонов А.Ф., Неделько М.И. Компактный электроразрядный
ХеС1-лазер // ЖПС. – 1994. – Т.61, №3–4. – С.287–301.

Польский Ю.Е., Ситенков Ю.Л., Хохлов Ю.М. Влияние индуктивности
разрядного контура на величину удельного энерговклада в импульсных
лазерах с несамостоятельным разрядом // Радиотехн. и электрон. – 1988. –
Т.33, №3. – С.564–568.

Hiramatsu M., Goto T. Compact and reliable discharge-pumped HeCl-laser
with automatic preionization // Rev.Sci. Instrum. – 1986. – Vol.57,
№4. – P.534–538.

Тарасенко В.Ф., Федоров А.Н. Характеристики электроразрядного
ХеС1-лазера // Изв. Вузов. Физ. – 1981. – Т.24, №2. – С.15–19.

Efficient and compact discharge XeCl-laser with automatic UV
preionization / K.Miyazaki, Y.Toda, T.Hasama, T.Sato // Rev.Sci.
Instrum. – 1985. – Vol.56, №2. – P.201–204.

Бураков В.С., Бохонов А.Ф., Титарчук В.А. Электроразрядный эксимерный
лазер с различными схемами питания и типами резонаторов. – Минск,
1987. – 42 с. – (Препринт / ИФ АН БССР; №457).

Long W.H., Plummer M.J., Stappaerts E.A. Efficient discharge pumping of
an XeCl-laser using a high-voltage prepulse // Appl.Phys. Lett. –
1983. – Vol.43, №8. – P.735–737.

Ануфрик С.С., Зноско К.Ф. Влияние состава активной среды ХеС1-лазера на
его энергию генерации // Тез.докл. VI Всесоюз. конф. “Оптика лазеров”. –
Ленинград, 2–7 марта 1990. – С.109.

Елецкий А.В. Эксимерные лазеры // УФН. – 1978. – Т.125. – Вып.2. –
С.279–314.

Hogar D.C., Kearsley A.J., Webb C.E. Resistive stabilisation of a
discharge-excitrd XeCl-laser // J.Phys.D: Appl.Phys. – 1980. – Vol.13,
№2. – P.225–228.

В.М.Багинский, П.М.Головинский, В.А.Данилычев и др. Динамика развития
разряда и предельные характеристики лазеров на смеси Не-Хе-НС1 // Квант.
электрон. – 1986. – Т.13, №4. – С.751–758.

Osborne M.R. and Hutchinson M.H.R. Long pulse operation and premature
termination of a high-power disharge pumped XeCl laser // J.Appl.Phys. –
1986. – Vol.59, №3. – P.711–715.

Sarjeant W.J., Alcoock A.J., Leopold K.E. Parametric Study of a Constant
E/N. Pumped High-Power KrF* Laser // IEEE J.Quant. Electron. – 1978. –
Vol.14, №3. – P.177–184.

Sato I., Inone M., Haruta K., Nagai H., Murai Y.// Appl Phys Letts. 64,
679 (1994).

Басов В.А., Коновалов В.А. Электроразрядный ХеС1–лазер с КПД 4% и
энергией генерации 14 Дж // Квант. электрон. – 1996. – Т.23,№9 –
С.787–790.

Демьянов А.В., Кочетов И.В. Оптимизация параметров электроразрядного
ХеС1–лазера с двойным разрядом и магнитным ключом. // Квант. электрон. –
1995. – 22. – №5. – С.467–474.

С.С.Ануфрик, А.П.Володенков, К.Ф.Зноско, А.Д. Курганский. Система
возбуждения широкоапертурного электроразрядного XeCl-лазера.// Тезисы
докладов II Международной конференции по лазерной физике и
спектроскопии.-Гродно, с.115-116(1995).

С.С.Ануфрик, К.Ф.Зноско, А.Д. Курганский. Влияние параметров LC-контура
на энергию генерации XeCl-лазера.// Квантовая электроника, Т.16, №11,
с.2228-2231 (1989).

С.С.Ануфрик, А.П.Володенков, К.Ф.Зноско, А.Д. Курганский. Многоцелевая
лазерная система на основе эксимерных сред.// Тезисы докладов III
Международной конференции по лазерной физике и спектроскопии.-Гродно,
с.165-168(1997).

С.С. Ануфрик. Молекулярные лазеры на эксимерах и органических
красителях. Автореферат докторской диссертации. ИФНАН. Минск, 2000.

S.S. Anufrik,A.P. Volodenkov,K.F. Znosko. The systems of excitation of
discharge-pumped excimer lasers. Abstracts Belarusian-German Seminar “
Laser and Their Applications”, Grodno, September 5-9, 2000/ Minsk,
Institute of Phys., 2000-p.33-34.

Газовые лазеры: Пер. с англ. / Под ред. И.Мак–Даниеля и У.Нитэна. – М.:
Мир, 1986. – 548 с.

Taylor R.S. Preionization and discharge stability study of long optical
pulse duration UV–preionized XeCl–lasers.// Appl.Phys. – Vol.B41. –
P.1–24(1986).

Christov Ch.G., Chaltakova N.G. Simplified discharge model for excimer
lasers.// Bul. J.Phys. – Vol.15–5. ?????????

С.С. Ануфрик, К.Ф. Зноско,А.П. Володенков. Исследование энергетических и
временных характеристик XeCl-лазера.// Литовский физический журнал.
2000, №8.

С.С. Ануфрик,К.Ф. Зноско, А.П. Володенков. Типоряд экспериментальных
образцов эксимерных лазеров.// Тезисы белорусско-польского
научно-практического семинара. 14-16 ноября 2000 г., Гродно.

С.С.Ануфрик, А.П.Володенков, К.Ф.Зноско, А.Д.Курганский. Измерение
напряжения и тока в электроразрядных эксимерных лазерах. //Тез. докл.
Республ. научн.–техн. конф. “Электрофизические и прикладные вопросы
высоковольтных измерений”. – Запорожье, 18–20 сент., – С.5–6(1990).

С.С. Ануфрик,К.Ф. Зноско,А.П. Володенков. Влияние системы предыонизации
на энергию генерации XeCl-лазера.// Оптический журнал. 2000, т. 67, №
11, с. 38-45.

А.П. Володенков. Методика измерений, используемых при оптимизации
электроразрядных эксимерных лазеров.//Материалы III Международной
научно-технической конференции. Квантовая электроника. Минск – Ноябрь
2000, с.130-131.

Техника высоких напряжений: теоретические и практические основы
применения. / М. Бейер, В. Бёк, К. Мёллер, В.
Цаенгль.-М.-Энергоатомиздат, 1989.

С.С. Ануфрик,К.Ф. Зноско,А.П. Володенков. Система возбуждения
электроразрядного эксимерного лазера с автоматической предыонизацией и
двухконтурным обострителем. // Материалы III Международной
научно-технической конференции. Квантовая электроника. Минск – Ноябрь
2000, с.99-100.

PAGE 1

Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter

Похожие документы
Обсуждение

Ответить

Курсовые, Дипломы, Рефераты на заказ в кратчайшие сроки
Заказать реферат!
UkrReferat.com. Всі права захищені. 2000-2020