Расчет привода швейной иглы (курсовая)

Санкт-Петербургский Государственный Институт Сервиса и Экономики

Кафедра “Технология ремонта транспортных средств”

Расчетно-пояснительная записка к

курсовому проекту по основам

конструирования и проектирования

Тема: Расчет привода иглы швейной машины

Студент: Чиркунов А.В.

Группа: 721

Специальность: 0608

Руководитель проекта:

Санкт-Петербург

1999 год

Расчет привода иглы швейной машины.

Структура привода иглы.

В швейных машинах для обеспечения поступательного движения иглы
предусматривается привод, состоящий из электродвигателя, клиноременной
передачи и кривошипно-ползунного механизма.

В кривошипно-ползунный механизм входят: главный вал на двух подшипниках
скольжения; кривошип, соединенный пальцем с шатуном; поводок, связанный
с одной стороны с игловодителем стопорным винтом, а с другой стороны с
ползуном, перемещающимся в направляющих.

Ползун предназначен для снижения нагрузки на игловодитель от кривошипа.

Внизу игловодителя, движущегося в двух направляющих, предусмотрен
иглодержатель со стопорным винтом.

Кривошипно-ползунный механизм предназначен для преобразования
вращательного движения в поступательное и в швейных машинах может быть
исполнен в одном из трех вариантов. Во всех вариантах кривошип совершает
вращательное движение и обязательно соединен со стойкой – неподвижным
звеном; ползун совершает поступательное движение, контактирует с
неподвижным звеном; шатун совершает плоское или плоско-параллельное
движение, являющееся комбинацией вращательного и поступательного
движения, со стойкой непосредственно не связан.

Основным является центральный кривошипно-ползунный механизм, у него
продолжительность рабочего и холостого хода одинаковая. У смещенного
механизма продолжительность рабочего хода иглы больше продолжительности
холостого. Для снижения температуры иглы исполняют кривошипно-ползунный
механизм с верхним расположением шатуна, т.к. у него средняя скорость
иглы ниже, чем у механизмов с нижним расположением шатуна.

Выбор иглы.

Основным рабочим органом швейной машины является игла. Она предназначена
для прокола материала, проведения через него верхней нити и образования
петли-напуска.

Игла состоит из колбы для крепления иглы в игловодителе; лезвия,
являющегося рабочей частью иглы; и острия для прокола материала. В
лезвии выполнены ушко для заправки верхней нити, короткий желобок для
образования петли и длинный желобок для предотвращения верхней нити от
перетирания.

Все иглы согласно ГОСТу 7322-55 имеют номера с №60 по №300. Номер иглы
соответствует диаметру лезвия в мм, умноженному на 100. Так игла №90
имеет диаметр лезвия 0,9 мм.

При выборе номера иглы следует ориентироваться на сшиваемые ткани и
материалы согласно таблице:

Ткани и материалы Номер иглы

Шелковые типа сорочечной, вискозной 75 – 90

Шелковые с лавсаном 75 –90

Синтетические типа капрона 75 – 90

Чистошерстяные легкие, шерстяные с лавсаном, штапельные и
хлопчатобумажные с лавсаном 85 – 110

Шерстяные камвольные и тонкосуконные 85 – 130

Шерстяные типа драпа, ворсовые 90 – 130

Грубосуконные, шелковые плащевые прорезиненные односторонние, мех
искусственный 90 – 130

Шинельные, многослойные и тяжелые 130 – 210

Для расчетов курсовой работы нам предложена ткань хлопчатобумажная с
лавсаном, т.о. выберем иглу №90.

Общая длина лезвия иглы от острия до колбы:

l1=L-(l2+l3) мм (1.1)

L – общая длина иглы: в универсальных швейных машинах L=38 мм

l2 – длина колбы, выступающая из игловодителя: в зависимости от лапки
принимает-

ся l2=8-9 мм

l3 – длина колбы, закрепляемой в игловодителе, мм

l3=5d мм (1.2)

d – диаметр иглы, мм

Иглы изготавливаются из стальной углеродистой отожженной проволоки марки
И3 класса А ГОСТ 5468-60. После изготовления подвергаются закалке до
твердости по Роквеллу HRC54-60.

Мы выбрали иглу №90, следовательно d=0,9 мм, примем длину l2=8,5 мм,
длина l3=4,5 мм. Тогда общая длина лезвия, согласно формуле (1.1) l1=25
мм

Расчет иглы на прочность.

Чем меньше диаметр лезвия иглы, тем меньше вероятность повреждения
сшиваемых тканей. Однако слишком тонкая игла под действием усилия
прокола может изогнуться и даже сломаться. Поэтому, чтобы удостовериться
в правильности выбора номера иглы и длины ее лезвия, выполняется
проверочный расчет иглы на продольный изгиб и на сжатие.

Если усилие прокола P не превышает некоторой предельной величины Pкр.,
то игла будет испытывать обычное сжатие и ее ось останется
прямолинейной. Если усилие прокола достигнет предельной величины силы
P=Pmax+Pкр., то она изогнется.

Условие устойчивости иглы по продольному изгибу:

P<[P] (1.3)

где [P] – допускаемое усилие.

(1.4)

где nуст. – коэффициент запаса устойчивости: для стали nуст.=1,8 – 3,0.

Критическая сила:

(1.5)

Н/мм2

( – коэффициент приведения длины иглы: для данного случая (=2

Imin – момент инерции ослабленного сечения иглы

мм4 (1.6)

В нашем случае Imin(0,0185 мм2

Pкр.(14,607 Н

[P](7,3 Н

По нашему условию Р=5,5 Н ( Р<[P].

Вывод: выбранная игла подходит по условию устойчивости иглы по
продольному изгибу.

Условие прочности иглы по напряжениям сжатия:

(1.7)

где [(сж] – допускаемое напряжение на сжатие: для стали И3 [(сж]=60 – 90
Н/мм2

Fmin – площадь поперечного сечения в ушке иглы

Fmin(0,385 d 2 мм2 (1.8)

В нашем случае Fmin(0,312 мм2

(сж(17,6 Н/мм2

Отсюда мы видим: (сж ( [(сж], следовательно выбранная нами игла подходит
по условию прочности иглы по напряжениям сжатия.

Общий вывод: выбранная нами игла пригодна.

Выбор геометрических параметров кривошипно-ползунного механизма.

Для центральных механизмов радиус кривошипа:

r=lAB=0,5 So м (1.9)

где So- общий ход иглы, равный сумме перемещения иглы от крайнего
верхнего по-

ложения до начала входа иглы в материал и перемещения в материале.

Длина шатуна вычисляется по формуле: l = lBC = r/( м (1.10)

м, а l(0,039

Кинематический анализ кривошипно-ползунного механизма.

Задачи анализа.

Исходными данными для кинематического анализа являются: схема механизма,
длина звеньев и закон движения входного звена (кривошипа).

Задачи кинематического анализа:

Построение плана положений звеньев механизма.

Определение линейных скоростей и ускорений точек звеньев.

Определение угловых скоростей и ускорений звеньев.

Построение плана механизма.

Для кинематического исследования строится кинематическая схема
механизма, на которой изображается ряд положений всех звеньев механизма
(план механизма).

в мм, то длина этого отрезка называется масштабным значением длины
кривошипа. Тогда истинное значение длины кривошипа:

м (1.11)

где kl – масштаб длин (масштаб плана механизма).

м/мм (1.12)

Масштаб длин соответствует числу метров истинной длины звеньев в одном
миллиметре чертежа и является размерной величиной, в отличие от
чертежных масштабов.

В выбранном масштабе вычисляются длины отрезков на чертеже,
соответствующих остальным звеньям:

мм (1.13)

мм.

=91 мм.

Построение плана скоростей.

План скоростей позволяет вычислить линейную скорость любой точки
звеньев, угловую скорость звеньев и служит основой для нахождения
уравновешивающего

момента по способу профессора Н.Е. Жуковского.

Определим для первого положения линейную скорость точек A, B, C, S1, S2
и угловую скорость шатуна (2. Входным является кривошип АВ, вращающийся
с угловой скоростью (1=const, Частота вращения n1=2500 об/мин.

Точка В является общей для звеньев 1 и 2. Звено 1 совершает вращательное
движение. Следовательно величина скорости точки В:

м/с (1.14)

– угловая скорость кривошипа, 1/с;

lAB – истинная длина кривошипа, м;

n1 – частота вращения кривошипа, об/мин

Исходя из нашего условия VB=3,93 м/с

характеризуется точкой приложения (в точке В), линией действия (по
касательной к траектории в точке В, либо перпендикулярно кривошипу АВ) и
направлением (по часовой стрелке согласно направлению вращения
кривошипа).

известна, а модуль и направление неизвестны. Точки В и С принадлежат
одному звену – шатуну ВС, поэтому между скоростями этих точек есть
определенная связь.

Шатун ВС в абсолютном движении относительно неподвижного звена – стойки
совершает плоское (плоскопараллельное) движение. Которое можно
представить в виде сумм двух простых движений: переносного
(поступательного) и относительного (вращательного). При поступательном
движении точки описывают одинаковые траектории, любая прямая,
принадлежащая звену, остается параллельной самой себе, скорости всех
точек равны между собой и параллельны, а угловая скорость равна нулю.

(1.15)

Однако, в абсолютном движении относительно стойки точка С движется
вместе с ползуном вдоль прямой АС, поэтому действительной положение
точки С определяет- ся относительным вращательным движением шатуна ВС
вокруг точки В. Поэтому абсолютная скорость точки С:

(1.16)

где VBC – относительная скорость точки С при повороте шатуна ВС вокруг
точки В.

известна тоже только линия действия.

решим векторное уравнение (1.16). План скоростей как раз и
представляет собой графическое решение векторных уравнений.

Для построения плана скоростей задается его масштаб:

(1.17)

где PV3b – длина отрезка, изображающего на плане скоростей скорость
точки В, мм

– вращательной скорости точки С вокруг В. Модули этих скоростей:

м/с

определяются согласно векторному уравнению (1.16).

Для определения какой-либо промежуточной точки звена (центра тяжести S2
звена ВС) используют свойство подобия:

мм

, соответствующий в масштабе плана скоростей скорости точки S2.

м/с

Аналогично находится модуль точки S1:

м/с

Скорость точки А, принадлежащей кривошипу 1 и стойке, равна нулю, и на
плане скоростей будет совпадать с полюсом плана скоростей.

На основании плана скоростей находим мгновенное значение модуля и
направления угловой скорости (2 шатуна. Согласно уравнению (1.14) модуль
угловой скорости:

1/с

с направлением угловой скорости (2 шатуна.

Построение плана ускорений.

План ускорений позволяет определить линейное ускорение любой точки всех
звеньев, угловое ускорение звеньев является основой для вычисления
инерционных факторов в силовом расчете механизма.

Точка В описывает криволинейную траекторию, следовательно, полное
(абсолютное) ускорение складывается из двух составляющих:

(1.18)

– вектор нормального (центростремительного) ускорения

– вектор касательного ускорения

Модуль касательного ускорения:

(1.19)

где (1 – угловое ускорение кривошипа 1.

, т.к. по условию (1=const

Следовательно, полное ускорение точки В:

(1.20)

Модуль нормального ускорения:

(1.21)

совпадает с радиусом (звеном 1 – кривошипом), и направленно это
ускорение к центру вращения (полюсу).

На основании предыдущего раздела 1.5.3. абсолютное ускорение точки С:

(1.22)

– ускорение точки С во вращательном движении звена ВС вокруг полюса В.

Ускорение точки С по аналогии с уравнением (1.18) может быть
представлено в виде сумм двух составляющих:

(1.23)

– вектор нормального ускорения точки С в ее вращательном движении

вокруг полюса В.

– вектор касательного ускорения

Модуль нормального ускорения по аналогии с уравнением (1.21):

м/с2

совпадает с шатуном 2, направленно это ускорение к точке В1.

параллельна траектории точки С при поступательном движении. Уравнение
(1.23) содержит две неизвестных величины, поэтому его можно решить
графическим путем.

пусть будет равен 150 мм (длина отрезка, соответствующая на плане
ускорений ускорению точки В). Тогда масштаб плана ускорений:

мм

. Модули этих ускорений:

м/с2

В соответствии с уравнением (1.23) показываем направления всех векторов
ускорения.

мм. Откуда получим:

м/с2

Модуль углового ускорения шатуна 2 можно вывести из формулы (1.19):

1/с2

с плана ускорений в точку С1 плана механизма, и увидим, что угловое
ускорение (2 направлено против часовой стрелки.

Расчет уравновешивающего момента.

При расчете мощности двигателя необходимо знать величину
уравновешивающего (движущего) момента, приложенного к главному валу для
обеспечения заданного закона его движения ((1=const). Решить
поставленную задачу можно методом профессора Н.Е. Жуковского.

Согласно теореме профессора Н.Е. Жуковского, если силу, приложенную к
какой-либо точке звена механизма, перенести параллельно самой себе в
одноименную точку повернутого на 90о плана скоростей, то момент этой
силы относительно полюса плана скоростей будет пропорционален ее
мощности.

На основании общего уравнения динамики:

(1.24)

где Ni – мощность i-той внешней силы;

Nuj – мощность j-той силы инерции.

В соответствии с теоремой профессора Н.Е. Жуковского уравнение (1.24)
равносильно уравнению моментов сил относительно полюса повернутого плана
скоростей:

(1.25)

=5,5 Н.

Момент инерции шатуна относительно центра масс S2 можно определить по
зависимости:

(1.26)

Вычерчиваем план механизма в первом положении без изменения масштаба,
т.е. kl=0,00015 м/мм.

Определяем силовые факторы, приложенные к звеньям.

Силы тяжести:

G1=m1g=0,29 Н

G2=m2g=0,96 H

G3=m3g=0.34 H

Все звенья движутся с ускорением, следовательно, к ним приложены силы
инерции:

(1.27)

– вектор полного ускорения центра масс.

Знак минус в уравнении (1.27) означает, что сила инерции и ускорение
центра масс направлены в разные стороны.

Модули сил инерции:

Момент инерционных сил, приложенных к шатуну 2:

(1.28)

Знак минус показывает, что направления момента инерционных сил и
углового ускорения разные.

. Направлен этот момент по часовой стрелке.

Момент инерционных сил и уравновешивающий момент заменим парами сил.

(1.29)

в шарниры А и В так, чтобы они образовали уравновешивающий момент
против часовой стрелки.

Прикладываем в соответствующих точках звеньев силы тяжести, силу
полезного сопротивления и силы инерции, ориентируясь на направления
векторов ускорения центров масс по плану ускорений.

Строим повернутый на 90о по часовой стрелке план скоростей, прикладываем
к нему в соответствующих точках все силы.

Уравнение моментов всех сил, относительно полюса плана скоростей:

=5,13 Н.

Уравновешивающий (движущий) момент:

(1.30)

где (=1,3 – 1,5 – коэффициент, учитывающий влияние сил трения во во
вращатель-

ных и поступательных парах.

Расчет мощности двигателя для привода механизма иглы.

Мощность на главном валу, необходимая для привода механизма иглы:

Вт

Требуемая мощность двигателя:

Вт