Краткая характеристика проектируемого здания
Здание промышленное с размерами в плане 36 * 72 м. Высота до низа
стропильной конструкции 12 м. Производственный корпус с мостовыми
кранами грузоподъемностью 120 тон. Сетка колон 6 * 18 м. Выбираем два
расчетных фундамента по осям «А» и «В» ( крайний и средний ряд ).
2 Сбор нагрузок на фундаменты.
Фундамент крайнего ряда.
Вид нагрузки Нормативная (f Расчетная
кН/м2 кН
кН
Постоянная
1 Гравийная защита
2 Три слоя рубероида
3 Утеплитель ( керамзит )
4 Пароизоляция
5 Ж/б ребристая плита
6 Ж/б стропильная балка
7 Ж/б колонна
8 Ж/б подкрановые балки
9 Стеновые панели
10 Фундаментные балки
0,3
0,15
2
0,06
2,8
16,2
8,1
108
3,24
151,2
60
100
20
240
15
1,3
1,3
1,3
1,3
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
1,1
21,06
10,53
140,4
4,21
166,32
66
110
22
264
16,5
Итого постоянной
721,74 – 821,02
Временная
1 Снеговая нагрузка
2 Крановая нагрузка
1
54
1200
1,4
1,2
75,6
1440
Итого временная
1254 – 1515,6
ВСЕГО
1975,74 – 2336,62
Горизонтальная нагрузка от крана 0,005 1440 =72 кН
Момент на фундаменте М= 10 1440 = 0,72 МНм
Фундамент среднего ряда
Вид нагрузки Нормативная (f Расчетная
кН/м2 кН
кН
Постоянная
1 Гравийная защита
2 Три слоя рубероида
3 Утеплитель ( керамзит )
4 Пароизоляция
5 Ж/б ребристая плита
6 Ж/б стропильная балка
7 Ж/б колонна
8 Ж/б подкрановые балки
9 Стеновые панели
10 Фундаментные балки
0,3
0,15
2
0,06
2,8
32,4
16,2
216
6,48
302,4
120
100
20
–
–
1,3
1,3
1,3
1,3
1,1
1,1
1,1
1,1
–
–
42,12
21,06
280,8
8,42
332,64
132
110
22
–
–
Итого постоянной
813,48 – 949,04
Временная
1 Снеговая нагрузка
2 Крановая нагрузка
1
108
2400
1,4
1,2
151,2
2880
Итого временная
2508 – 3031,2
ВСЕГО
3321,48 – 3980,24
Горизонтальная нагрузка от крана 0,05 2880 = 144 кН
Момент на фундаменте М= 10 1,44 = 1,44 Мпа
3 Инженерно-геологические условия площадки строительства.
Определение физико-механических характеристик грунтов площадки
строительства.
1 СЛОЙ – Песок крупнозернистый
а) Коэффициент пористости
е = ((s – (d ) / (d = (2660 – 1606 ) / 1606 = 0.66
(d = ( / ( 1 + w ) = 1950 / ( 1 + 0.214 ) = 1606
Песок крупнозернистый средней плотности
б) Степень влажности
Sr = w (s / ( e (w ) = 0.214 2660 / ( 0.66 1000 ) = 0.86
в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды
(sw = ( (s – (w ) / (1 + e ) = (2660 – 1000 ) / ( 1 + 0.66 ) =1000
Песок крупнозернистый средней плотности,влажный
( = 38 С – нет E0 = 30
2 СЛОЙ – Песок крупнозернистый
а) Коэффициент пористости
е = ((s – (d ) / (d = (2680 – 1522 ) / 1522 = 0.76
(d = ( / ( 1 + w ) = 1800 / ( 1 + 0.183 ) = 1522
Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии
б) Степень влажности
Sr = w (s / ( e (w ) = 0.183 2680 / ( 0.76 1000 ) = 0.65
в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды
(sw = ( (s – (w ) / (1 + e ) = (2680 – 1000 ) / ( 1 + 0.76 ) = 954,5
Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии,влажный
( – нет С – нет E0 – нет
3 СЛОЙ – Песок среднезернистый
а) Коэффициент пористости
е = ((s – (d ) / (d = (2670 – 1590 ) / 1590 = 0.68
(d = ( / ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.17 ) = 1590
Песок среднезернистый средней плотности
б) Степень влажности
Sr = w (s / ( e (w ) = 0.17 2670 / ( 0.68 1000 ) = 0.67
в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды
(sw = ( (s – (w ) / (1 + e ) = (2670 – 1000 ) / ( 1 + 0.68 ) = 994
Песок среднезернистый средней плотности ,влажный
( = 38 С – нет E0 = 25
4 СЛОЙ – Суглинок
а) Число пластичности
Jp = Wl – Wp = 0.219 – 0.100 = 0.119
б) Показатель консистенции
Jl = ( W – Wp ) / ( Wl – Wp ) = ( 0.193 -0.100 ) / ( 0.219 – 0.100 ) =
0.78
Суглинок текуче-пластичный
в) Коэффициент пористости
е = ((s – (d ) / (d = (2700 – 1685 ) / 1685 = 0.6
(d = ( / ( 1 + w ) = 2010 / ( 1 + 0.193 ) = 1685
Суглинок текуче-пластичный
( = 19 С = 25 E0 = 17
5 СЛОЙ – Суглинок
а) Число пластичности
Jp = Wl – Wp = 0.299 – 0.172 = 0.127
б) Показатель консистенции
Jl = ( W – Wp ) / ( Wl – Wp ) = ( 0.15593 -0.172 ) / ( 0.299 – 0.172 )
= – 0,13
Суглинок твердый
в) Коэффициент пористости
е = ((s – (d ) / (d = (2730 – 1610 ) / 1610 = 0.7
(d = ( / ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.155 ) = 1610
Суглинок твердый
( = 23 С = 25 E0 = 14
Сводная таблица физико-механических свойств грунта
Характеристика грунта Номер слоя грунта
1 2 3 4 5
1 Наименование грунта Песок крупнозернистый Песок крупнозернистый Песок
среднезернистый Сугли нок Сугли нок
2 Удельный вес ( ( ) 1950 1800 1860 2010 1860
3 Удельный вес твердых частиц ((s) 2660 2680 2670 2700 2730
4 Влажность (W ) 0,214 0,183 0,170 0,193 0,155
5 Влажность на границе раскатывания ( Wp ) – – – 0,100 0,172
6 Влажность на границе тякучести (Wl ) – – – 0,219 0,299
7 Число пластичности ( Jp ) – – – 0,119 0,127
8 Показатель консистенции ( Jl ) – – – 0,78 -0,13
9 Коэффициент пористости ( е ) 0,66 0,76 0,68 0,6 0,7
10 Степень влажности ( Sr ) 0,86 0,65 0,67 – –
11 Условное расчетное сопротивление ( R ) 500 450 500 230 250
12 Угол внутреннего трения ( ( ) 38 – 38 19 23
13 Удельное сцепление ( с ) – – – 25 25
14 Модуль деформации ( Е0 ) 30 – 25 17 14
Определение отметки планировки земли
Данные о напластовании грунтов по осям «А» и «Б»
Ось здания
Мощности слоев
Абсолютная
отметка
поверхности
Уровень грунтовых вод
Раст. слой 1 2 3 4 5 земли
«А»
скв. 1 0,2 1,8 2,4 2,5 3,7 14,6 134,2 132,4
«Б»
скв.2 0,2 1,7 2,6 3,8 3,5 13,4 134,6 132,9
Отметку планировки земли DL назначаем исходя из минимума земляных
работ на площадке.
DL = ( Hскв 1 + Нскв 2 ) / 2 = ( 134,2 + 134,6 ) / 2 = 134,4 м.
Относительно уровня чистого пола DL = -0,1 м., тогда абсолютная
отметка пола составит 134,5 м.
По данным наплоставания грунтов строим инженерно-геологический разрез
по оси скважин 1 и 2.
Выводы
В целом площадка пригодна для возведения здания . Рельеф площадки
ровный с небольшим уклоном в сторону скважины 1. Грунты имеют слоистое
напластование с выдержанным залеганием пластов ( уклон кровли грунта не
превышает 2 % ). Подземные воды расположены на достаточной глубине.
В качестве несущего слоя для фундамента на естественном основании может
быть принят 1 слой – песок крупнозернистый. 2 слой песка по своему
состоянию ( е = 0,76 ) песок рыхлый ( е > 0,7 ). Нормы
проектирования не допускают использования в качестве естественного
основания песчанных грунтов в рыхлом состоянии без их предварительного
уплотнения.
В качестве альтернативного варианта может быть рассмотрен свайный
фундамент с заглублением свай в 5 слой – суглинок твердый. 2 слой – не
может быть использован, потому что песок находится в рыхлом состоянии.
3 слой – не рационально использовать, так как он рыхлее 1 слоя. 4 слой
– Суглинок – находится в текуче-пластичном состоянии ( 0.75 < Jl =0.78
< 1 ). 5 слой -Суглинок ( Jl < 0 ) находится в твердом состоянии и
может выступать в качестве несущего слоя.
4 Проектирование фундамента на естественном основании
Определение глубины заложения подошвы фундамента.
Согласно СНиП 2.02.01-83 (п.2.29а) глубина заложения фундамента на
крупных песках не зависит от глубины промерзания. Глубину заложения
фундамента принимаем из конструктивных соображений.
Определение размеров подошвы фундамента.
Расчетное сопротивление грунта в основании
R = ((c1 (c2 / k) ( M( Kz b (11 + Mg d1 (11` + ( Mg – 1 ) db (11`
+ Mc c11 )
(c1 = 1.4 (c2 = 1 К = 1,1
при ( = 38 М( = 2,11 Мg = 9.44 Mc = 10.8
Kz = 1 b = 2.5
(11 = 1000 (11` = 1000 c11 = 0
d1 = 2 м db = 0
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 2.5 1000 + 9.44 2 1000 + 0 + 0 ) =
1.27 ( 5275 + 18880 ) = 307 кПа
задаемся L/b = 1.5
а) Крайний ряд
Aф = N / ( R – ( d ) = 2.34 / ( 0.307 – 0.02 2 ) = 8.76 м2
Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 10,5 м2
Принимаем размеры фундамента 2,5 на 4,0 м (Аф = 10 м2 )
Конструирование фундамента
при Rбетона = 0,19 Мпа
и при марке М 100
( = 31 tg ( = 0.61
h = ( b – b0 ) / 2 tg ( =
= (4.0 – 1.2 ) / 2 0.61 = 2.4 м
Необходимо принять в качестве несущего слоя 2 слой – песок
крупнозернистый, но так как он находится в рыхлом состоянии ( е = 0,76 )
необходимо выполнить мероприятия по его уплотнению.
( еmax = 0.65 ) ( = 38 E = 30 C – нет
пересчитываем расчетное сопротивление
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 2.5 1000 + 9.44 2,4 1000 + 0 + 0 ) =
1.27 ( 5275 + 22656) = 354,72 кПа
Aф = N / ( R – ( d ) = 2.34 / ( 0.354 – 0.02 2 ) = 7,5 м2
Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 9 м2
Оставляем размеры фундамента 2,5 на 4,0 м (Аф = 10 м2 )
Vф = 0,7 1,2 0,4 + 0,5 ( 1,6 1,1 + 2,4 1,5 + 3,2 1,9 + 4 2,5) =
11,06 м3
Vгр = 2,5 4 2,4 – 11,06 = 12,94 м3
Gф = 11,06 2400 = 0,265 МН
Gгр = 12,94 1900 = 0,246 МН
Р max ( min ) = ( N + Gф + Gгр ) / А ( М / W = ( 2.34 + 0.265 + 0.246
) / 10 ( 0.72 / 6.67 = 0.40 ( 0.18 ) Мпа
W = b L2 / 6 =2.5 42 / 6 = 6.67 м3
Р max ( 1,2 R
Мпа ( 0,42 Мпа
Рср = 0,29 ( R = 0.354
б) Средний ряд
Aф = N / ( R – ( d ) = 3,98 / ( 0.307 – 0.02 2 ) = 14,9 м2
Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 17,9 м2
Принимаем размеры фундамента 3,5 на 5,0 м (Аф = 17,5 м2 )
Конструирование фундамента
пересчитываем расчетное сопротивление
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 3.5 1000 + 9.44 2,4 1000 + 0 + 0 ) =
1.27 ( 7385 + 22656) = 380 кПа
Aф = N / ( R – ( d ) = 3,98 / ( 0.38 – 0.02 2 ) = 11,64 м2
Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 14 м2
Оставляем размеры фундамента 3,5 на 5,0 м (Аф = 17,5 м2 )
Vф = 0,7 1,2 0,4 + 0,5 ( 2 1,3 + 3 1,9 + 4 2,5 +5 3,5 ) = 18,236
м3
Vгр = 3,5 5 2,4 – 18,236 = 23,764 м3
Gф = 18,236 2400 = 0,437 МН
Gгр = 23,764 1900 = 0,452 МН
Р max ( min ) = ( N + Gф + Gгр ) / А ( М / W = ( 3,98 + 0.437 + 0.452
) / 17,5 ( 1,92 / 14,6 = 0.41 ( 0.15 ) МПа
W = b L2 / 6 = 3.5 52 / 6 = 14,6 м3
Р max ( 1,2 R
0,41 МПа ( 0,46 МПа
Рср = 0,28 ( R = 0.38
Расчет осадки фундамента по методу послойного
суммирования осадок.
Вся толща грунтов ниже подошвы фундамента разбивается на отдельные слои
толщиной 0,2 bf
Для подошвы каждого слоя определяется :
дополнительное напряжение от нагрузки на фундамент
(zp i = (i + P0 Р0 = Р – (zg 0
природное напряжение от собственного веса грунта
(zg i = (zg i -1 +Hi (i
Если (zp i < 0,2 (zg i то нижняя граница сжимаемой толщи грунтов
основания принимается расположенной на уровне подошвы i – го слоя. В
противном случае принимается i = i + 1 и продолжается поиск границы
сжимаемой толщи грунтов.
Расчет осадки фундаментов производим в табличной форме, как сумму
осадок элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи грунтов основания.
а) Крайний ряд ( ось «А» , скв.1 )
0,2 bf = 0,2 2,5 = 0,5 м
(zp i = (i + P0 Р0 = Р – (zg 0 = 290 – 45,6 = 244,4
(zg 0 = ( d = 1900 2.4 = 45.6
(zg i = (zg i -1 +Hi (i
Отметка слоя Z (м) Коэф. ( Напряжения в слоях Е0 Осадка слоя (м)
Природное 20% Дополнительное
132,00 0,0 1,000 45,6 9,12 244,4 30 –
131,50 0,5 0,972 55,1 11,02 237,56 30 3,96
131,00 1 0,848 64,6 12,92 207,25 30 3,45
130,50 1,5 0,682 74,1 14,82 166,68 30 2,78
130,00 2 0,532 83,6 16,72 130,02 30 2,17
129,50 2,5 0,414 93,1 18,62 101,18 25 2,02
129,00 3 0,325 102,6 20,52 79,43 25 1,59
128,50 3,5 0,260 112,1 22,42 63,54 25 1,27
128,00 4 0,210 121,6 24,32 51,32 25 1,03
127,50 4,5 0,173 131,1 26,22 42,28 25 0,85
127,00 5 0,145 140,6 28,1 35,44 17 1,04
126,50 5,5 0,123 150,1 30 30,10 17 0,89
126,00 6 0,105 159,6 31,9 25,66 17 0,75
Всего
21,8
Осадка фундамента S = 0.8 21,8 = 17,44 мм. ( 80 мм.
Граница сжимаемой толщи грунта на отм.126,00 м.
(мощность сжимаемой толщи грунтов 6 м. ).
При наличии в сжимаемой толще грунта меньшей прочности, чем вышележащие
слои, необходимо проверить условие
(zp + (zg ( Rz
z = 5 м (zp + (zg = 35,44 + 140,6 = 176,04
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,47 1 8,25 2010 + 2,89 2,4 1860 + 0 + 5,48
25 ) = 1.27 ( 7794 + 12900 + 137 ) = 264 кПа
bz = Az + a2 – a = 80.4 + 0.752 – 075 = 8.25
Az = N / (zp = 2.85 / 35.44 = 80.4
a = ( L – b ) / 2 = ( 4 – 2.5) / 2 = 0.75
(zp + (zg = 176.04 кПа ( Rz = 264 кПа
Условие выполнилось
б) Средний ряд ( ось «Б» , скв.2 )
0,2 bf = 0,2 3,5 = 0,7 м
(zp i = (i + P0 Р0 = Р – (zg 0 = 280 – 45,6 = 234,4
(zg 0 = ( d = 1900 2.4 = 45.6
(zg i = (zg i -1 +Hi (i
Отметка слоя Z (м) Коэф. ( Напряжения в слоях Е0 Осадка слоя (м)
Природное 20% Дополнительное
132.00 0,0 1,000 45,6 9,12 234.4 30 –
131.3 0.7 0,972 58.9 11.78 227.84 30 5.32
130.6 1.4 0,848 72.2 14.44 198.77 30 4.64
129.9 2.1 0,682 85.5 17.1 159.86 30 3.73
129.2 2.8 0,532 98.8 19.76 124.70 25 3.49
128.5 3.5 0,414 112.1 22.42 97.04 25 2.72
127.8 4.2 0,325 125.4 25.08 76.18 25 2.13
127.1 4.9 0,260 138.7 27.74 60.94 25 1.71
126.4 5.6 0,210 152 30.4 49.22 25 1.38
125.7 6.3 0,173 165.3 33.06 40.55 17 1.67
125 7 0,145 178.6 35.72 33.99 17 1.40
Всего
28.19
Осадка фундамента S = 0.8 28.19 = 22.55 мм. ( 80 мм.
Граница сжимаемой толщи грунта на отм.125,00 м.
(мощность сжимаемой толщи грунтов 7 м. ).
( S = 2.55 – 1.75 = 0.8 cм = 0,008 м
L = 18 м
( S / L = 0.008 / 18 = 0.00044 ( 0.002
5 Проектирование свайного фундамента из забивных призматических свай
(вариант 2)
В качестве несущего слоя выбираем 5 слой – Суглинок твердый. В этом
случае минимальная длина свай равна 12 м. ( так как сваи должны быть
заглублены в несущем слое не менее чем на 1 метр ). Принимаем сваи
размером сечения 400 * 400 мм. Глубину заделки свай в ростверке
принимаем 0,1 м. ( шарнирное сопряжение свай с ростверком ).
Расчет на прочность
а) Крайний ряд (скв. 1 )
Несущая способность сваи
Fd = (c ( (cr R A + U ( (cf fi hi )
(c = 1 (cr = 1 (cf = 1
R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои
1
2
3
4
5
6
7
8
fi 38,5 46,8 53 56,3 59,5 9 9 66,4
hi 1,4 1,2 1,2 2 0,5 2 1,7 1,9
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 1 38,5 1,4 + 46,8 1,2 + 53 1,2 +
56,3 2 + 59,5 0,5 + + 9 2 + 9 1,7 +66,4 1,9 ) = 2,48 МН
Определяем число свай
n = (r N / Fd = 1.4 2.34 / 2.48 = 1.32
Принимаем 2 сваи
Определяем нагрузку на 1 сваю
Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 0,7 2,3 ) = 0,98 м3
Vгр = 0,8 0,7 2,3 – 0,98 = 0,31 м 3
Gр = 0,98 2400 = 23 кН
Gгр = 0,31 1900 = 0,6 кН
Nd = 2.34 + 0.023 + 0,006 = 2,37 МН
N = Nd /n ( Mx y / ( yi2 ( My x / ( xi2 =
= 2.37 / 2 ( 0.72 0.8 / 0.82 + 0.82 = 1.64 (0.74 )
y = 0
N = 1.64 МН ( Fd / (r = 2.48 / 1.4 = 1.77 МН
б) Средний ряд (скв. 2 )
Несущая способность сваи
Fd = (c ( (cr R A + U ( (cf fi hi )
(c = 1 (cr = 1 (cf = 1
R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои
1
2
3
4
5
6
7
8
fi 36,75 46,2 51,5 56,6 58,6 9 9,1 68,01
hi 0,9 2 0,6 2 1,8 2 1,5 1,1
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 36,75 0,9 + 46,2 2 + 51,5 0,6 +
56,6 2 + 58,6 1,8 + + 9 2 + 9,1 1,5 + 68,1 1,1 ) = 2,49 МН
Определяем число свай
n = (r N / Fd = 1.4 3,98 / 2.49 = 2,49
Принимаем 3 сваи
Определяем нагрузку на 1 сваю
Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 2,3 2,3 ) = 2,45 м3
Vгр = 0,8 2,3 2,3 – 2,45 = 1,78 м 3
Gр = 2,45 2400 = 59 кН
Gгр = 1,78 1900 = 34 кН
Nd = 3,98 + 0.059 + 0,034 = 4,1 МН
N = Nd /n ( Mx y / ( yi2 ( My x / ( xi2 =
= 4,1 / 3 ( 1,99 0.8 / 0.82 + 0.82 ( 0,72 0.8 / 0.82 + 0.82 + 0.82
= 2,87 ( -0,13 )
N = 2,87 МН ( Fd / (r = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
Необходимо увеличить количество свай до 4
N = Nd /n ( Mx y / ( yi2 ( My x / ( xi2 =
= 4,1 / 4 ( 1,99 0.8 / 4 0.82 ( 0,72 0.8 / 4 0.82 = 1,88 (
-0,19 )
N = 1,88 МН ( Fd / (r = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
Необходимо увеличить расстояние между сваями
N = Nd /n ( Mx y / ( yi2 ( My x / ( xi2 =
= 4,1 / 4 ( 1,99 1 / 4 12 ( 0,72 1 / 4 12 = 1,71 ( 0,35 )
N = 1,71 МН ( Fd / (r = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН
Расчет свайного фундамента по деформациям
( 11,mt = ( ( 11,i hi / ( hi
а) Крайний ряд ( скв. 1 )
( 11,mt = ( ( 11,i hi / ( hi = ( 38 1.4+ 0 + 38 2.5 + 19 3.7 + 23
1.9 ) / ( 2.2 + 2.4 + 2.5+ + 3.7 + 1.9 ) = 22
L = h tg ( ( 11,mt / 4 ) = 11.9 tg 5.5 = 11.9 0.096 = 1.14
b = 2 a + 2 0.4 + 1.2 = 4.28 м
б) Средний ряд ( скв. 2 )
( 11,mt = ( ( 11,i hi / ( hi = ( 38 0,9+ 0 + 38 3,8 + 19 3.5 + 23
1.1 ) / ( 2.2 + 2.4 + 2.5+ + 3.7 + 1.9 ) = 22,7
L = h tg ( ( 11,mt / 4 ) = 11.9 tg 5.7 = 11.9 0.0998 = 1.19
b = 2 a + 2 0.4 + 1.6 = 4.78 м
Определение осадки
а) Крайний ряд ( ось «А» , скв. 1 )
Vусл.ф = 4,28 2,98 12,7 = 161,98 м3
Gусл.ф = 161,98 20 кН/м3 = 3240 кН
N = 1640 2 = 3280 кН
Рср = ( G + N ) / A = ( 3240 + 3280 ) / 4.28 2.98 = 511.4 кПа
Расчетное сопротивление грунта в основании
R = ((c1 (c2 / k) ( M( Kz b (11 + Mg d1 (11` + ( Mg – 1 ) db (11`
+ Mc c11 )
(c1 = 1.4 (c2 = 1 К = 1,1
при ( = 23 М( = 0,69 Мg = 3,65 Mc = 6,24
Kz = 1 b = 2.98
(11 = 1860 (11` = 2010 c11 = 25
d1 = 12,7 м db = 0
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,69 1 2,98 1860 + 3,65 12,7 2010 + 0 + 6,24
25 ) = 1.27 ( 3825 + 93174 + 156 ) = 1233,9 кПа
Рср = 511,4 кПа ( R = 1233.9 кПа
0,2 bf = 0,2 4,28 = 0,8 м
Р0 = Р – (zg 0 = 511,4 – 241,3 = 270,1
(zg 0 = ( d = 1900 12.7 = 241,3
(zg i = (zg i -1 +Hi (i
(zp i = (i + P0
Отметка слоя Z (м) Коэф. ( Напряжения в слоях Е0 Осадка слоя (м)
Природное 20% Дополнительное
121,7 0,0 1,000 241,3 48,26 270,1 14 –
120,9 0,8 0,977 256,5 51,3 263,89 14 15,08
120,1 1,6 0,879 271,7 54,34 237,42 14 13,54
119,3 2,4 0,749 286,9 57,38 202,30 14 11,56
118,5 3,2 0,629 302,1 60,42 169,89 14 9,71
117,7 4 0,530 317,3 63,46 143,15 14 8,18
116,9 4,8 0,449 332,5 66,5 121,27 14 6,93
116,1 5,6 0,383 347,7 69,54 103,45 14 5,91
115,3 6,4 0,329 362,9 72,58 88,86 14 5,08
114,5 7,2 0,285 378,1 75,62 76,98 14 4,40
113,7 8 0,248 393,3 78,66 66,98 14 3,83
Всего
84,22
Осадка фундамента S = 0.8 84,22 = 67,38 мм. ( 80 мм.
Граница сжимаемой толщи грунта на отм.113,00 м.
(мощность сжимаемой толщи грунтов 8 м. ).
б) Средний ряд ( ось «Б», скв. 2 )
Vусл.ф = 4,78 4,78 12,7 = 290,17 м3
Gусл.ф = 290,17 20 кН/м3 = 5804 кН
N = 1710 4 = 6840 кН
Рср = ( G + N ) / A = ( 5804 + 6840 ) / 4.78 4,78 = 553,39 кПа
Расчетное сопротивление грунта в основании
R = ((c1 (c2 / k) ( M( Kz b (11 + Mg d1 (11` + ( Mg – 1 ) db (11`
+ Mc c11 )
(c1 = 1.4 (c2 = 1 К = 1,1
при ( = 23 М( = 0,69 Мg = 3,65 Mc = 6,24
Kz = 1 b = 4,78
(11 = 1860 (11` = 2010 c11 = 25
d1 = 12,7 м db = 0
R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,69 1 4,78 1860 + 3,65 12,7 2010 + 0 + 6,24
25 ) = = 1.27 ( 6134,65 + 93174 + 156 ) = 1263,2 кПа
Рср = 553,39 кПа ( R = 1263,2 кПа
0,2 bf = 0,2 4,78 = 0,9 м
Р0 = Р – (zg 0 = 553,39 – 241,3 = 312,09
(zg 0 = ( d = 1900 12.7 = 241,3
(zg i = (zg i -1 +Hi (i
(zp i = (i P0
Отметка слоя Z (м) Коэф. ( Напряжения в слоях Е0 Осадка слоя (м)
Природное 20% Дополнительное
121,7 0,0 1,000 241,3 48,26 312,09 14 –
120,8 0,9 0,960 258,4 51,68 299,6 14 19,26
119,9 1,8 0,800 275,5 55,1 249,67 14 16,05
119 2,7 0,606 292,6 58,52 189,12 14 12,16
118,1 3,6 0,449 309,7 61,94 140,13 14 9,01
117,2 4,5 0,336 326,8 65,36 104,86 14 6,74
116,3 5,4 0,257 343,9 68,78 80,21 14 5,16
115,4 6,3 0,201 361 72,2 62,73 14 4,03
Всего
72,41
Осадка фундамента S = 0.8 72,41 = 57,93 мм. ( 80 мм.
Граница сжимаемой толщи грунта на отм.115,40 м.
(мощность сжимаемой толщи грунтов 6,3 м. ).
( S = 67,38 – 57,93 = 0.95 cм = 0,0095 м
L = 18 м
( S / L = 0.0095 / 18 = 0.00052 ( 0.002
Экономическое сравнение вариантов
ед.
стоимость
виды работ изм. Обоснов. обьем расценка на весь обьем
1 Фундамент на естественном основании
1 Разработка грунта в отвал 1000м3
2 То же с погрузкой «»
3 Обратная засыпка пазух «»
4 Уплотнение грунта 100м2
5 Устройство монолитного фундамента м3
6 Стоимость арматуры ( 2%) т
Итого
2 Свайный фундамент
1 Разработка грунта в отвал 1000м3
2 То же с погрузкой «»
3 Обратная засыпка пазух «»
4 Уплотнение грунта 100м2
5 Погружение свай дизель-молотом шт
6 Стоимость 12м свай м3
7 Устройство монолитного фундамента (ростверка) м3
8 Стоимость арматуры (2%) т
Итого
ВЫВОД : Экономически целесообразнее применить в данных условиях
свайный фундамент.
Список литературы
1 СНиП 2.02.01-83 « Основания зданий и сооружений »
2 СНиП 2.02.03-85 « Свайный фундамент »
3 СНиП 2.02.02-83 « Нагрузки и воздействия »
МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО
ОБРАЗОВАНИЯ
Ижевский Государственный Технический Университет
Кафедра «Геотехника и строительные материалы»
Расчетно-пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине
«Основания и Фундаменты»
Выполнил : Павлов К.В.
группа
8-10-2
Проверил: Турчин
В.В
ИЖЕВСК 1998
Нашли опечатку? Выделите и нажмите CTRL+Enter
